где - коэффициент, снижающий полную силу сопротивления по длине сваи в расчетный момент, принимаемый по данным полевых исследований с некоторым запасом, равным 0,5;

- предельное значение сопротивления по боковой поверхности сваи на верхнем участке до нейтрального слоя , определяемое для однородного грунта по формуле (Е.2),а для слоев с разными характеристиками - по формуле (Е.7). При этом (рисунок Е.1).

В период активной просадки грунта нейтральный слой смещается вниз до конечного положения, соответствующего началу периода стабилизации осадок грунта - .

Длину сваи при проектировании назначают на основе выполнения следующего условия

где N - полезная нагрузка, приложенная к свае, кН;

- сила отрицательного трения, кН;

- несущая способность сваи, определяемая по формуле (Е.1) или по данным статического испытания в условиях локального замачивания основания сваи, кН.

Если условие (Е.26) в рассматриваемом случае не удовлетворено, то сваю следует либо удлинить, либо изменить ее конструкцию.

Е.5 Несущую способность , кН, свай в грунтовых условиях II типа по просадочности, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять расчетом в соответствии с Е.2, Е.3 и Е.4 в условиях водонасыщенных грунтов основания сваи.

При этом следует использовать результаты статических испытаний свай с локальным замачиванием грунтов в основании сваи. Проведение их является обязательным при отсутствии фондовых материалов по таким испытаниям.

Е.6 В грунтовых условиях II типа по просадочности сваями следует прорезать все слои просадочных грунтов.

При длительном интенсивном замачивании грунтовой толщи сверху следует учитывать возможность развития деформационного явления со сжатием грунтов не только в просадочной части толщи, но и в подстилающем слое, как правило, водонасыщенного, но недостаточно плотного грунта. Критерием для определения толщины этого слоя служит условие

где - относительное сжатие образца грунта в лабораторном компрессионном испытании под действием природного давления всей водонасыщенной толщи.

Возможность дополнительной осадки от сжатия подстилающего слоя следует учитывать в расчете свайного фундамента по деформациям.

Расчет свайных фундаментов на воздействие сил морозного пучения

Ж.1 При строительстве зданий и сооружений на свайных фундаментах в сезоннопромерзающих или искусственно замороженных пучинистых грунтах необходимо учитывать касательные силы морозного пучения. Расчет оснований и свайных фундаментов по устойчивости и прочности на воздействие сил морозного пучения грунтов следует производить при эксплуатации неотапливаемых сооружений, мачт линий электропередачи и мобильной связи, трубопроводов и др. или при консервации сооружений, а также для условий периода строительства, если до передачи на сваи проектных нагрузок возможно промерзание грунтов слоя сезонного промерзания - оттаивания или выполняется искусственное замораживание грунтов (при строительстве метро или эксплуатации помещений с отрицательной температурой). При необходимости в проекте должны быть предусмотрены мероприятия по предотвращению выпучивания свай в период строительства.

Ж.2 Устойчивость свайных фундаментов на действие касательных сил морозного пучения грунтов надлежит проверять по условию

где - расчетная удельная касательная сила пучения, кПа, принимаемая согласно указаниям Ж.3;

- площадь боковой поверхности смерзания сваи в пределах расчетной глубины сезонного промерзания-оттаивания грунта или слоя искусственно замороженного грунта, ;

F - расчетная нагрузка на сваю, кН, принимаемая с коэффициентом 0,9 по наиболее невыгодному сочетанию нагрузок и воздействий, включая выдергивающие (ветровые, крановые и т. п.);

- расчетное значение силы, удерживающей сваю от выпучивания вследствие трения его боковой поверхности о талый грунт, лежащий ниже расчетной глубины промерзания, кН, принимаемое по указаниям Ж.4;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0;

- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,1.

Ж.3 Расчетную удельную касательную силу морозного пучения , кПа, следует определять, как правило, опытным путем. При отсутствии опытных данных допускается принимать значение по таблице Ж.1 в зависимости от вида и характеристик грунта.

Ж.4 Расчетное значение силы , кН, удерживающей сваи от выпучивания, следует определять по формуле

где u - периметр сечения поверхности сдвига, м, принимаемый равным периметру сечения сваи;

- толщина i-го слоя талого грунта, расположенного ниже подошвы слоя промерзания-оттаивания, м;

- расчетное сопротивление i-го слоя талого грунта сдвигу по поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3.

Ж.5 При проектировании свайных фундаментов с ростверками на средне- и сильнопучинистых грунтах следует учитывать действие нормальных сил морозного пучения грунтов на подошву ростверков.

Ж.6 Расчет отрицательной силы трения оттаивающих грунтов на сваи.

При оттаивании сезонномерзлых или искусственно замороженных грунтов происходит их оседание, в результате чего на боковую поверхность свай действуют отрицательные (негативные) силы трения, направленные вертикально вниз.

Отрицательную (негативную) силу трения оттаивающего грунта по боковой поверхности сваи можно определить по формуле

где - периметр поперечного сечения сваи, м;

- отрицательное трение i-го слоя оттаивающего грунта по боковой поверхности сваи, кПа, определяемое по опытным данным; допускается принимать расчетные значения по таблице 7.3;

- толщина i-го слоя оттаивающего грунта.

Грунты и их характеристики	Значения , кПа, при глубине сезонного промерзания - оттаивания , м
	До 1,5	2,5	3,0 и более
Супеси, суглинки и глины при показателе текучести >0,5, крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, пески мелкие и пылеватые при показателе дисперсности D>5 и степени влажности >0,95	110	90	70
Супеси, суглинки и глины при , крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, пески мелкие и пылеватые при D>1 и степени влажности	90	70	55
Супеси, суглинки и глины при , крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, пески мелкие и пылеватые при D>1 и степени влажности	70	55	40
Примечания1 Для промежуточных глубин промерзания принимается интерполяцией.2 Значения для грунтов, используемых при обратной засыпке котлованов, принимается по первой строке таблицы.3 В зависимости от вида поверхности фундамента приведенные значения умножают на коэффициент: при гладкой бетонной необработанной - 1; при шероховатой бетонной с выступами и кавернами до 5 мм - 1,1-1,2, до 20 мм - 1,25-1,5; при деревянной антисептированной - 0,9; при металлической без специальной обработки - 0,8.4 Для сооружений III уровня ответственности значения умножают на коэффициент 0,9.

Библиография

[1] СП 11-102-97 Инженерно-экологические изыскания для строительства

[2] СП 11-104-97 Инженерно-геодезические изыскания для строительства

[3] СП 11-105-97 Инженерно-геологические изыскания для строительства