Класс и марка арматуры	Модуль упругости арматуры , МПа ( )
12X13, 20X13	2,2
А240, А300, 30ХМ	2,1
А400, А500, , 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М	2,0
А600, А800, А1000,	1,9
В500, К1400, К1500	1,8

5.29 Влияние температуры на изменения модуля упругости арматуры учитывают умножением модуля упругости арматуры на коэффициент

Значения коэффициента принимают по таблице 5.13 в зависимости от температуры в центре тяжести:

растянутой арматуры - при расчете по формулам (5.18, 6.20, 7.5, 7.19, 8.10, 8.13, 8.15, 8.37, 8.47);

сжатой арматуры - по формулам (5.18, 6.21, 8.14, 8.38).

5.30 В качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями и относительными деформациями арматуры, принимают двухлинейную диаграмму (рисунок 5.2), которую используют при расчете железобетонных элементов по деформационной модели. Диаграммы состояния арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми.

1187 × 782 пикс.     Открыть в новом окне

Напряжения в арматуре определяют в зависимости от относительных деформаций согласно диаграмме состояния арматуры по формулам:

при

при

Значение относительной деформации .

Значения принимают по формуле (5.23) и - по формуле (5.20).

5.31 С повышением температуры коэффициент температурного расширения арматуры увеличивается и значения его принимают по таблице 5.13 в зависимости от класса и марки арматуры и температуры ее нагрева.

6 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций на воздействие температуры

Расчет температуры в бетоне железобетонных конструкций

6.1 Расчет распределения температуры в железобетонных конструкциях производят для установившегося теплового потока методом расчета температуры ограждающих конструкций. Температуру арматуры в сечениях железобетонных конструкций принимают равной температуре бетона в месте ее расположения.

6.2 Для конструкций, находящихся на открытом воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности , , в зависимости от преобладающей скорости ветра зимой и летом определяется по формуле

где - скорость ветра, м/с.

При определении наибольших усилий в конструкции от воздействия температуры, а также при определении максимальной температуры нагрева бетона и арматуры исходят из максимальной средних скоростей ветра (румбы) за июль или январь, повторяемость которых составляет 16% и более, согласно СНиП 23-01, но не менее 1 м/с.

6.3 Температуру бетона в сечениях конструкций при его нагреве в процессе эксплуатации определяют теплотехническим расчетом установившегося потока тепла при заданной по проекту расчетной температуре рабочего пространства или воздуха производственного помещения. Для конструкций, находящихся на открытом воздухе, наименьшие и наибольшие температуры бетона и арматуры определяют соответственно при минимальной зимней и максимальной летней температурах наружного воздуха района строительства.

6.4 Теплотехнический расчет статически неопределимых конструкций, работающих в условиях температурных воздействий, производят на расчетную температуру, вызывающую наибольшие усилия (в 4.12). При расчете наибольших усилий от температурных воздействий в конструкциях, находящихся на открытом воздухе, температуру бетона вычисляют соответственно по расчетной летней или зимней температуре наружного воздуха.

6.5 Коэффициент теплопроводности бетона , , в сухом состоянии принимают в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента (таблица 5.9).

Для конструкций, находящихся в помещении или на воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности принимают в зависимости от температуры наружной поверхности и воздуха по таблице 6.1.

Коэффициенты	Значения коэффициентов теплоотдачи наружной и внутренней поверхностей конструкции при температуре поверхности и воздуха, °С
	-50	0	50	100	200	300	400	500	700	900	1100	1200
	6	8	10	12	17	22	-	-	-	-	-	-
	-	-	10	10	10	12	15	20	40	70	120	150

6.6 Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции находят методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена, и при определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускают его принимать в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата, как для .

6.7 Термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки принимают независимо от ее толщины и направления равным 0,140 при 50°С; 0,095 - при 100°С; 0,035 - при 300°С и 0,013 - при 500°С.

6.8 При стационарном нагреве конструкции, состоящей из n-слоев, со стороны более нагретой поверхности температуру материала между слоями n-1 и n определяют по формуле

температуру материала более нагретой поверхности - по формуле

а температуру материала менее нагретой поверхности - по формуле

В трехслойной конструкции температуру материала между первым и вторым слоями, считая слои от более нагретой поверхности, вычисляют по формуле

а между вторым и третьим слоями - по формуле

Температура менее нагретой поверхности третьего слоя равна

Тепловой поток Q определяют из выражения

где - температура воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата;

- температура наружного воздуха.

Сопротивление теплопередаче многослойной конструкции равно