Действующий
Количество n высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силы следует определять по формуле
, (132)*
.
11.14. Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями под высокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамических нагрузках - по площади сечения нетто 
, при статических нагрузках - по площади сечения брутто А при 
либо по условной площади 
при 
.
, при статических нагрузках - по площади сечения брутто А при либо по условной площади при .┌───────────────────────────────────┬─────────┬─────┬───────────────────┐
│Способ обработки (очистки) соединя-│Способ │Коэф-│Коэффициенты │
│емых поверхностей │регулиро-│фици-│гамма_h при нагру- │
│ │вания на-│ент │зке и при разности │
│ │тяжения │тре- │номинальных диамет-│
│ │болтов │ния │ров отверстий и бо-│
│ │ │мю │лтов дельта, мм │
│ │ │ ├─────────┬─────────┤
│ │ │ │динамиче-│динамиче-│
│ │ │ │ской и │ской и │
│ │ │ │при дель-│при дель-│
│ │ │ │та=3-6; │та=1; │
│ │ │ │статичес-│статичес-│
│ │ │ │кой и при│кой и при│
│ │ │ │дельта= │дельта= │
│ │ │ │5-6 │1-4 │
├───────────────────────────────────┼─────────┼─────┼─────────┼─────────┤
│1. Дробеметный или дробеструйный │По М │0,58 │ 1,35 │ 1,12 │
│ двух поверхностей без консерва- │" альфа │0,58 │ 1,20 │ 1,02 │
│ ции │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│2. То же, с консервацией (металли- │" М │0,50 │ 1,35 │ 1,12 │
│ зацией распылением цинка или │" альфа │0,50 │ 1,20 │ 1,02 │
│ алюминия) │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│3. Дробью одной поверхности с кон- │" М │0,50 │ 1,35 │ 1,12 │
│ сервацией полимерным клеем и │" альфа │0,50 │ 1,20 │ 1,02 │
│ посыпкой карборундовым порошком,│ │ │ │ │
│ стальными щетками без консерва- │ │ │ │ │
│ ции - другой поверхности │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│4. Газопламенный двух поверхностей │" М │0,42 │ 1,35 │ 1,12 │
│ без консервации │" альфа │0,42 │ 1,20 │ 1,02 │
│ │ │ │ │ │
│5. Стальными щетками двух поверхно-│" М │0,35 │ 1,35 │ 1,17 │
│ стей без консервации │" альфа │0,35 │ 1,25 │ 1,06 │
│ │ │ │ │ │
│6. Без обработки │" М │0,25 │ 1,70 │ 1,30 │
│ │" альфа │0,25 │ 1,50 │ 1,20 │
│ │
│ Примечания. 1. Способ регулирования натяжения болтов по М означает│
│регулирование по моменту закручивания, а по альфа - по углу поворота│
│гайки. │
│ 2. Допускаются другие способы обработки соединяемых поверхностей,│
│обеспечивающие значения коэффициентов трения мю не ниже указанных в│
│таблице. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
11.15. В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн и т.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.
Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты, включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы.
11.16. Сварные швы и высокопрочные болты, соединяющие стенки и пояса составных двутавровых балок, следует рассчитывать согласно табл.37*.
При отсутствии ребер жесткости для передачи больших неподвижных сосредоточенных нагрузок расчет прикрепления верхнего пояса следует выполнять как для подвижной сосредоточенной нагрузки.
При приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу балки сварные швы и высокопрочные болты, прикрепляющие этот пояс к стенке, следует рассчитывать по формулам (138)-(140)* табл.37* независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения грузов.
Сварные поясные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой.
11.17. В балках с соединениями на высокопрочных болтах с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов, назначая их в зависимости от основных параметров сооружения и режима его эксплуатации (конструктивной схемы, пролетов, типов кранов и режимов их работы, температурных воздействий и т.п.);
учитывать производственные возможности и мощность технологического и кранового оборудования предприятий-изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортное и другое оборудование монтажных организаций;
производить разбивку конструкций на отправочные элементы с учетом вида транспорта и габаритов транспортных средств, рационального и экономичного транспортирования конструкций на строительство и выполнения максимального объема работ на предприятии-изготовителе;
использовать возможность фрезерования торцов для мощных сжатых и внецентренно-сжатых элементов (при отсутствии значительных краевых растягивающих напряжений) при наличии соответствующего оборудования на предприятии-изготовителе;
в болтовых монтажных соединениях применять болты класса точности В и С, а также высокопрочные, при этом в соединениях, воспринимающих значительные вертикальные усилия (креплениях ферм, ригелей, рам и т.п.), следует предусматривать столики; при наличии в соединениях изгибающих моментов следует применять болты класса точности В и С, работающие на растяжение.
12.2. При конструировании стальных сварных конструкций следует исключать возможность вредного влияния остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строгания, фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).
12.3. В сварных соединениях стальных конструкций следует исключать возможность хрупкого разрушения конструкций в процессе их монтажа и эксплуатации в результате неблагоприятного сочетания следующих факторов:
высоких местных напряжений, вызванных воздействием сосредоточенных нагрузок или деформаций деталей соединений, а также остаточных напряжений;
резких концентраторов напряжений на участках с высокими местными напряжениями и ориентированных поперек направления действующих растягивающих напряжений;
пониженной температуры, при которой данная марка стали в зависимости от ее химического состава, структуры и толщины проката переходит в хрупкое состояние.
При конструировании сварных конструкций следует учитывать, что конструкции со сплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряжений и менее чувствительны к эксцентриситетам по сравнению с решетчатыми конструкциями.
12.4*. Стальные конструкции следует защищать от коррозии в соответствии со СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.
Защита конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях тропического климата, должна выполняться по ГОСТ 15150-69*.
12.5. Конструкции, которые могут подвергаться воздействию расплавленного металла (в виде брызг при разливке металла, при прорыве металла из печей или ковшей), следует защищать облицовкой или ограждающими стенками из огнеупорного кирпича или жароупорного бетона, защищенными от механических повреждений.
Конструкции, подвергающиеся длительному воздействию лучистой или конвекционной теплоты или кратковременному воздействию огня во время аварий тепловых агрегатов, следует защищать подвесными металлическими экранами или футеровкой из кирпича или жароупорного бетона.
обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.
12.7. Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79*, ГОСТ 11533-75, ГОСТ 14771-76*, ГОСТ 23518-79, ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.
должны быть не более 1,2t, где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;
следует принимать по расчету, но не менее указанных в 
и не менее 40 мм;
г) расчетная длина флангового шва должна быть не более 
(
- коэффициент, принимаемый по табл.34*), за исключением швов, в которых усилие действует на всем протяжении шва;
( - коэффициент, принимаемый по табл.34*), за исключением швов, в которых усилие действует на всем протяжении шва;