(Действующий) Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв....

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения и равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*.
Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.
Таблица 1*
┌─────────────────────────────────────────┬──────┬──────────────────────┐
│Напряженное состояние │Услов-│Расчетные сопротивле- │
│ │ное │ния проката и труб │
│ │обоз- │ │
│ │наче- │ │
│ │ние │ │
├──────────────────────────┬──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Растяжение, сжатие и изгиб│По пределу те-│Ry │Ry=Ryn/гамма_m │
│ │кучести │ │ │
│ ├──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│ │По временному │Ru │Ru=Run/гамма_m │
│ │сопротивлению │ │ │
├──────────────────────────┴──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Сдвиг │Rs │Rs=0,58Ryn/гамма_m │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Смятие торцевой поверхности (при наличии │Rp │Rp=Run/гамма_m │
│пригонки) │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Смятие местное в цилиндрических шарнирах │Rlp │Rlp=0,5Run/гамма_m │
│(цапфах) при плотном касании │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Диаметральное сжатие катков (при свобод- │Rcd │Rcd=0,025Run/гамма_m │
│ном касании в конструкциях с ограничен- │ │ │
│ной подвижностью) │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Растяжение в направлении толщины проката │Rth │Rth=0,5Run/гамма_m │
│(до 60 мм) │ │ │
│ │
│Обозначение, принятое в табл.1*: │
│гамма m - коэффициент надежности по материалу, определяемый в│
│соответствии с п.3.2*.
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Таблица 2*
┌───────────────────────────────────────────────────────────┬───────────┐
│Государственный стандарт или технические условия на прокат │Коэффициент│
│ │надежности │
│ │по материа-│
│ │лу гамма_m │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023-80 │ 1,025 │
│(для круга, квадрата, полосы) │ │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
ГОСТ 27772-88 (стали С590, С590К); ГОСТ 380-71** (для круга│ 1,050 │
│и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023- 80); │ │
│ГОСТ 19281-73* [для круга и квадрата с пределом текучести │ │
│до 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в │ │
│ТУ 14-1-3023-80]; ГОСТ 10705-80*; ГОСТ 10706-76* │ │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
│ГОСТ 19281-73* (для круга и квадрата с пределом текучести │ 1,100 │
│свыше 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в │ │
│ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76 │ │
└───────────────────────────────────────────────────────────┴───────────┘
3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл.53 и 54.
3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл.3.
Таблица 3
┌─────┬────────────────────────────────┬──────┬─────────────────────────┐
│Свар-│Напряженное состояние │Услов-│ Расчетные сопротивления │
│ные │ │ное │ сварных соединений │
│сое- │ │обоз- │ │
│дине-│ │наче- │ │
│ния │ │ние │ │
├─────┼───────────────┬────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│Сты- │Сжатие. Растя-│По пределу теку-│ R_wy │ R_wy = R_y │
│ковые│жение и изгиб │чести │ │ │
│ │при автоматиче-├────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │ской, полуавто-│По временному │ R_wu │ R_wu = R_u │
│ │матической или │сопротивлению │ │ │
│ │ручной сварке с│ │ │ │
│ │физическим кон-│ │ │ │
│ │тролем качества│ │ │ │
│ │швов │ │ │ │
│ ├───────────────┼────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │Растяжение и │По пределу теку-│ R_wy │ R_wy = 0,85R_y │
│ │изгиб при авто-│чести │ │ │
│ │матической, по-│ │ │ │
│ │луавтоматичес- │ │ │ │
│ │кой или ручной │ │ │ │
│ │сварке │ │ │ │
│ ├───────────────┴────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │Сдвиг │ R_ws │ R_ws = R_s │
├─────┼───────────────┬────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│С уг-│ │ │ │ R_wun │
│ловы-│Срез (условный)│По металлу шва │ R_wf │ R_wf = 0,55───────── │
│ми │ │ │ │ гамма_wm │
│швами│ ├────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │ │По металлу гра- │ R_wz │ Rwz = 0,45Run │
│ │ │ницы сплавления │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ │
│ Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun│
│следует принимать равными значениями временного сопротивления разрыву│
│металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*. │
│ 2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической│
│сваркой, значения Rwun следует принимать по табл.4* настоящих норм. │
│ 3. Значения коэффициента надежности по материалу шва гамма_wm│
│следует принимать равными: 1,25 - при значениях Rwun не более 490 МПа│
│(5000 кгс/см2); 1,35 - при значениях Rwun 590 МПа (6000 кгс/см2) и│
│более. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.
Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.
3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, - в табл. 59*.
3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов следует определять по формуле
, (1)
Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов , указанных в п. 2.5*, следует определять по формуле
. (2)
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл. 60*.
3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов следует определять по формуле
, (3)
где - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл.61*.
3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле
. (4)
Таблица 4*
┌────────────────────────────────┬─────────────────┬────────────────────┐
│Марки проволоки (по ГОСТ │Марки порошковой │Значения нормативно-│
│2246-70*) для автоматической │проволоки (по │го сопротивления ме-│
│или полуавтоматической сварки │ГОСТ 26271-84*) │талла шва Rwun, МПа │
├─────────────────┬──────────────┤ │(кгс/см2) │
│под флюсом │ в углекислом │ │ │
│(ГОСТ 9087-81*) │ газе (по ГОСТ│ │ │
│ │ 8050-85) или │ │ │
│ │ его смеси с │ │ │
│ │ аргоном (по │ │ │
│ │ ГОСТ 10157- │ │ │
│ │ 79*) │ │ │
├─────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────────┤
│Св-08, Св-08А │ - │ - │ 410(4200) │
├─────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────────┤
│Св-08ГА │ - │ - │ 450(4600) │
├─────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────────┤
│Св-10ГА │ Св-08Г2С │ПП-АН8, ПП-АН3 │ 490(5000) │
├─────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────────┤
│Св-10НМА,Св-10Г2 │ Св-08Г2С* │ - │ 590(6000) │
├─────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────────┤
│Св-08ХН2ГМЮ, │ Св-10ХГ2СМА, │ - │ 685(7000) │
│СВ-08Х1ДЮ │ Св-08ХГ2СДЮ │ │ │
│ │
│──────────────────────────────── │
│ * При сварке проволокой Св-08Г2С значение Rwun следует принимать│
│равным 590 МПа (6000 кгс/см2) только для угловых швов с катетом kf<=8│
│мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) │
│и более. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Таблица 5*
┌───────────┬─────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│Напряженное│Усло-│Расчетные сопротивления одноболтовых соединений │
│состояние │вное ├────────────────────────────────────┬────────────────┤
│ │обоз-│срезу и растяжению болтов классов │смятию соединяе-│
│ │наче-├────────────┬───────────┬───────────┤мых элементов из│
│ │ние │4.6; 5.6; │4.8; 5.8 │8.8; 10.9 │стали с пределом│
│ │ │6.6 │ │ │текучести до 440│
│ │ │ │ │ │МПа (4500 кгс/ │
│ │ │ │ │ │см2) │
├───────────┼─────┼────────────┼───────────┼───────────┼────────────────┤
│Срез │Rbs │Rbs=0,38Rbun│Rbs=0,4Rbun│Rbs=0,4Rbun│ - │
├───────────┼─────┼────────────┼───────────┼───────────┼────────────────┤
│Растяжение │Rbt │Rbt=0,42Rbun│Rbt=0,4Rbun│Rbt=0,5Rbun│ - │
├───────────┼─────┼────────────┼───────────┼───────────┼────────────────┤
│Смятие: │Rbp │ - │ - │ - │ Run │
│а) болты │ │ │ │ │Rbp=(0,6+410───)│
│класса точ-│ │ │ │ │ E │
│ности А │ │ │ │ │Run │
│ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ Run │
│б) болты │ │ - │ - │ - │Rbp=(0,6+340───)│
│класса точ-│ │ │ │ │ E │
│ности В и С│ │ │ │ │Run │
│ │
│ Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без│
│регулируемого натяжения из стали марки 40Х "селект", при этом расчетные│
│сопротивления Rbs и Rbt следует определять как для болтов класса 10.9,│
│а расчетное сопротивление Rbp как для болтов класса точности В и С. │
│ Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345-85 допускается применять только│
│при их работе на растяжение. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности .

4*. Учет условий работы и назначения конструкций

При расчете конструкций и соединений следует учитывать:
коэффициенты надежности по назначению , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;
коэффициент надежности для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений ;
коэффициенты условий работы и коэффициенты условий работы соединения , принимаемые по табл.6* и 35* разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил.4*.
Таблица 6*
┌─────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────┐
│ Элементы конструкций │Коэффициенты │
│ │условий рабо-│
│ │ты гамма_c │
├─────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤
│1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под│ 0,9 │
│залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под│ │
│помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при│ │
│весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки │ │
│ │ │
│2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен │ 0,95 │
│ │ │
│3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки сос-│ 0,8 │
│тавного таврового сечения из уголков сварных ферм покры-│ │
│тий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им│ │
│ферм) при гибкости ламбда>=60 │ │
│ │ │
│4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при│ 0,95 │
│фи_b<1,0 │ │
│ │ │
│5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из про-│ 0,9 │
│катной стали │ │
│ │ │
│6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:│ │
│ │ │
│ а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сече-│ 0,95 │
│ ний) при расчетах на устойчивость │ │
│ │ │
│ б) растянутые в сварных конструкциях │ 0,95 │
│ │ │
│ в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в│ 1,05 │
│ болтовых конструкциях (кроме конструкций на высо-│ │
│ копрочных болтах) из стали с пределом текучести до│ │
│ 440 МПа (4500 кгс/см2), несущих статическую нагруз-│ │
│ ку, при расчетах на прочность │ │
│ │ │
│7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые│ 1,1 │
│накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500│ │
│кгс/см2), несущие статическую нагрузку и выполненные с│ │
│помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокоп-│ │
│рочных болтах), при расчетах на прочность │ │
│ │ │
│8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накла-│ │
│док из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500│ │
│кгс/см2) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме│ │
│стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую наг-│ │
│рузку, при расчетах на прочность: │ │
│ │ │
│ а) сплошных балок и колонн │ 1,1 │
│ │ │
│ б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий │ 1,05 │
│ │ │
│9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых│ │
│конструкций из одиночных равнополочных или неравнополоч-│ │
│ных (прикрепляемых большей полкой) уголков: │ │
│ │ │
│ а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной│ │
│ полкой сварными швами либо двумя болтами и более,│ │
│ поставленными вдоль уголка: │ │
│ раскосы по рис.9*, а │ 0,9 │
│ распорки по рис.9*, б, в │ 0,9 │
│ раскосы по рис.9*, в, г, д │ 0,8 │
│ │ │
│ б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной│ 0,75 │
│ полкой, одним болтом (кроме указанных в поз.9, в│ │
│ настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фа-│ │
│ сонку независимо от вида соединения │ │
│ │ │
│ в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми│ 0,7 │
│ соединениями по рис.9*, е │ │
│ │ │
│10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые│ 0,75 │
│одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей│ │
│полкой), за исключением элементов конструкций, указанных│ │
│в поз.9 настоящей таблицы, раскосов по рис.9*, б, прик-│ │
│репляемых непосредственно к поясам сварными швами либо│ │
│двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и│ │
│плоских ферм из одиночных уголков │ │
│ │ │
│11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285│ │
│МПа (2900 кгс/см2), несущие статическую нагрузку, толщи-│ │
│ной, мм: │ │
│ │ │
│ а) до 40 │ 1,2 │
│ б) св. 40 до 60 │ 1,15 │
│ в) " 60 " 80 │ 1,1 │
│ │ │
│Примечания: 1. Коэффициенты условий работы гамма_c<1 при расчете│
│одновременно учитывать не следует. │
│ 2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1│
│и 6. в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, a; 3 и 6, в, при расчете следует│
│учитывать одновременно. │
│ 3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз.3; 4; 6, а, в; 7;│
│3; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений),│
│при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует. │
│ 4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует│
│принимать гамма_c=1. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

5. Расчет элементов стальных конструкций на осевые силы и изгиб

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, кроме указанных в п.5.2, следует выполнять по формуле
. (5)
Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.
5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле
. (6)
5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
. (7)
Значения следует определять по формулам:
при
210 × 51 пикс.     Открыть в новом окне
; (8)