4.9. Поперечную горизонтальную силу , кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определять для заданного значения энергии навала судна , кДж, по графикам, полученным согласно схеме рис. 33, следуя по направлению штриховой линии со стрелками.

1001 × 745 пикс.     Открыть в новом окне

Суммарная энергия деформации , кДж, должна включать энергию деформации отбойных устройств , кДж, и энергию деформации причального сооружения , кДж; при величину допускается не учитывать.

Энергию деформации причального сооружения , кДж, следует определять по формуле

где - коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.

Продольная сила , кН, от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле

где - коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства: при поверхности из бетона или резины ; при деревянной поверхности .

4.10. Допускаемое значение нормальной к поверхности сооружения составляющей скорости подхода судна , м/с, необходимо определять по формуле

где - энергия навала, кДж, принимаемая по графикам, полученным согласно схеме рис. 33 для случая наименьшей допускаемой силы на причальное сооружение (или на борт судна);

и D - обозначения те же, что и в п. 4.8*.

Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов

4.11. Нагрузки от натяжения швартовов должны определяться с учетом распределения на швартовные тумбы (или рымы) поперечной составляющей суммарной силы , кН, от действия на одно расчетное судно ветра и течения. Значения , кН, принимаются согласно пп. 4.2 и 4.3.

Воспринимаемую одной тумбой (или рымом) силу S, кН, на уровне козырька (рис.34), независимо от количества судов, швартовы которых заведены за тумбу, а также ее поперечную , кН, продольную , кН, и вертикальную , кН, проекции следует определять по формулам:

где n - число работающих тумб, принимаемое по табл. 24;

, - углы наклона швартова, град, принимаемые по табл. 25.

1057 × 545 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица 24

┌─────────────────────────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────────┐
│ Наибольшая длина судна      │   50   │  150   │   250   │   300       │
│ l_max, м                    │ и менее│        │         │ и более     │
├─────────────────────────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────────┤
│ Наибольшее расстояние  между│   20   │  25    │   30    │    30       │
│ тумбами l_s, м              │        │        │         │             │
├─────────────────────────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────────┤
│ Число работающих тумб n     │   2    │  4     │   6     │    8        │
└─────────────────────────────┴────────┴────────┴─────────┴─────────────┘

Значение силы от натяжения швартова S, кН, для судов речного флота должно приниматься по табл. 26.

Силу, передаваемую на каждую концевую тумбу носовыми или кормовыми продольными швартовами, для морских судов с расчетным водоизмещением более 50 тыс.т следует принимать равной продольной составляющей суммарной силы , кН, от действия ветра и течения на пришвартованное судно, определенной согласно требованиям пп.4.2 и 4.3.

4.12. Для специализированных причалов морских портов, состоящих из технологической площадки и отдельно стоящих палов, значения суммарных сил , от действия ветра и течения, определенные согласно пп. 4.2 и 4.3, должны распределяться между группами швартовных канатов следующим образом:

а) на носовые, кормовые продольные и прижимные канаты - по , кН;

б) на шпринги - по , кН.

Если каждая группа швартовов заводится на несколько палов, то распределение усилий между ними допускается принимать равномерным. Значения углов и (см. рис. 34) и число работающих тумб следует устанавливать по расположению швартовных палов.

Таблица 25

┌────────────────────┬─────────────────────────┬────────────────────────┐
│                    │Положения тумб           │ Углы наклона швартова, │
│                    │на причальном сооружении │ град                   │
│                    │                         ├───────┬────────────────┤
│   Суда             │                         │ альфа │     бета       │
│                    │                         │       ├───────┬────────┤
│                    │                         │       │ судно │ судно  │
│                    │                         │       │ в гру-│ порож- │
│                    │                         │       │ зу    │ нее    │
├────────────────────┼─────────────────────────┼───────┼───────┼────────┤
│Морские             │На кордоне               │   30  │   20  │   40   │
│                    │В тылу                   │   40  │   10  │   20   │
├────────────────────┼─────────────────────────┼───────┼───────┼────────┤
│Речные пассажирские │На кордоне               │   45  │   0   │    0   │
│и грузопассажирские │                         │       │       │        │
├────────────────────┼─────────────────────────┼───────┼───────┼────────┤
│Речные грузовые     │То же                    │   30  │   0   │    0   │
│                    │                         │       │       │        │
│    Примечание. При  расположении швартовных  тумб на  отдельно стоящих│
│фундаментах значение угла бета следует принимать равным 30 град.       │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 26

┌───────────────────────────┬───────────────────────────────────────────┐
│Расчетное водоизмещение    │      Сила от натяжения швартова S, кН,    │
│судна в грузу D, тыс. т.   │                для судов                  │
│                           ├─────────────────────┬─────────────────────┤
│                           │пассажирских, грузо- │грузовых и техничес- │
│                           │пассажирских, техни- │кого флота без спло- │
│                           │ческого флота со     │шной надстройки      │
│                           │сплошной настройкой  │                     │
├───────────────────────────┼─────────────────────┼─────────────────────┤
│    0,1 и менее            │         50          │          30         │
│    0,11-0,5               │        100          │          50         │
│    0,51-1                 │        145          │         100         │
│    1,1-2                  │        195          │         125         │
│    2,1-3                  │        245          │         145         │
│    3,1-5                  │        -            │         195         │
│    5,1-10                 │        -            │         245         │
│    Более 10               │        -            │         295         │
└───────────────────────────┴─────────────────────┴─────────────────────┘

5*. Ледовые нагрузки на гидротехнические сооружения

Основные положения

5.1. Нагрузки от льда на гидротехнические сооружения должны определяться на основе статистических данных о физико-механических свойствах льда, гидрометеорологических и ледовых условиях в районе сооружения для периода времени с наибольшими ледовыми воздействиями.

5.2. Прочностные характеристики льда при сжатии и изгибе , МПа, основные прочностные характеристики, определяющие значение ледовой нагрузки, следует вычислять по формулам:

где N - количество слоев одинаковой толщины, на которое разбивается (по толщине) рассматриваемое ледяное поле, при этом ;

- среднее (арифметическое) значение прочности льда на одноосное сжатие при переходе от пластического разрушения к хрупко-пластическому, МПа, в i-м слое при температуре , определяемое по опытным данным (методика испытаний льда на одноосное сжатие дана в прил. 5);

- доверительная граница случайной погрешности определений , МПа, определяемая методами математической статистики при заданных значениях доверительной вероятности и количестве параллельных измерений (числе испытанных образцов) n;

и - среднее (арифметическое) значение прочности льда на одноосное сжатие при переходе от пластического разрушения к хрупко-пластическому, МПа, в нижнем слое рассматриваемого ледяного поля при температуре и доверительная граница случайной погрешности определений , МПа, определяемые так же, как и .

При отсутствии опытных данных допускается принимать значения по табл. 27 и 28.

5.3. Расчетная толщина ровного льда , м, принимается равной:

для пресноводного льда европейской части России и в районах Сибири, расположенных южнее 65° северной широты, - 0,8 от максимальной за зимний период толщины льда 1%-ной обеспеченности;

для районов азиатской части России, расположенных между 65° и 70°северной широты, - 0,9 от максимальной толщины льда 1%-ной обеспеченности;

Таблица 27