Действующий
┌───────────────┬────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│ Марка чугуна │ НТД │ Предельные параметры │
│ │ ├───────────┬──────────┬───────────────┤
│ │ │ D_у, мм │ t, °С │ P, МПа │
│ │ │ │ │ (кгс/см2) │
├───────────────┼────────────────┼───────────┼──────────┼───────────────┤
│Сч10, Сч15 │ ГОСТ 1412 │ 80 │ 130 │ 3(30) │
│ │ │ 300 │ 200 │ 0,8(8) │
│Сч20, Сч25 │ ГОСТ 1412 │ 100 │ 300 │ 3(30) │
│Сч30, Сч35 │ │ 200 │ │ 1,3(13) │
│ │ │ 300 │ │ 0,8(8) │
│Сч20, Сч25 │ ГОСТ 1412 │ 600 │ 130 │ 0,64(6,4) │
│Сч30, Сч35 │ │ 1000 │ │ 0,25(2,5) │
│Кч33-8, │ ГОСТ 1215 │ 200 │ 300 │ 1,6(16) │
│Кч35-10, │ │ │ │ │
│Кч37-12 │ │ │ │ │
│Вч35, Вч40, │ ГОСТ 7293 │ 200 │ 350 │ 4(40) │
│Вч45 │ │ 600 │ 130 │ 0,8(8) │
├───────────────┴────────────────┴───────────┴──────────┴───────────────┤
│Примечания: │
│1. Нормируемые показатели и объем контроля должны соответствовать │
│указанным в стандартах. │
│2. Применение чугуна Сч10 допускается с временным сопротивлением не │
│ниже 1,2 МПа (12 кгс/см2). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Перечень
альбомов отраслевой УТПД ТЭП ТХТ-05 и ТЭП ТХТ-05-П для использования при проектировании тепловой изоляции трубопроводов, арматуры и оборудования в тепловых пунктах
┌─────────┬────────────────────────┬────────────────┬───────────────────┐
│ Шифр │ Название │ Альбом │ Содержание │
│ работы │ │ │ материалов в │
│ │ │ │ альбомах │
├─────────┼────────────────────────┼────────────────┼───────────────────┤
│ТЭП │Типовые проектные│ N 1 │Трубопроводы и│
│ТХТ-05 │решения по применению│ ТЭП ТХТ-05-Т │оборудование │
│ │теплоизоляционных │ ТЭП ТХТ-05-0 │ │
│ │конструкций для├────────────────┼───────────────────┤
│ │трубопроводов и│ N 2 │Арматура и│
│ │оборудования тепловых│ ТЭП ТХТ-05-А │фланцевые │
│ │электростанций │ ТЭП ТХТ-05-Ф │соединения │
│ │Часть I ├────────────────┼───────────────────┤
│ │Объекты, расположенные│ N 3 │Масса │
│ │внутри помещений │(с изменениями) │теплоизоляционных │
│ │ │ ТЭП ТХТ-05-МТ │конструкций для│
│ │ │ ТЭП ТХТ-05-МО │трубопроводов и│
│ │ │ │оборудования │
├─────────┼────────────────────────┼────────────────┼───────────────────┤
│ ТЭП │То же │ N 5 │Разгружающие │
│ТХТ-ОП-II│Часть II │ТЭП ТХТ-05-П-ОП │устройства для│
│ │Объекты, расположенные│ТЭП ТХТ-05-П-ОК │трубопроводов, │
│ │на открытом воздухе │ │расположенных │
│ │ │ │внутри помещений и│
│ │ │ │на открытом воздухе│
│ │ │ │(опорные полки и│
│ │ │ │опорное кольцо) │
├─────────┴────────────────────────┴────────────────┴───────────────────┤
│Примечания: │
│1. Типовые проектные решения ТХТ-05 и ТХТ-05-П разработаны институтом│
│Теплоэлектропроект, СПКБ ВПСМО Союзэнергозащита и ВНИПИтеплопроект и│
│согласованы ВССМО Союзэнергозащиты. Утверждены ВГНИПИИ│
│Теплоэлектропроект, введены в действие ГПИО Энергопроект, часть I с│
│1.01.90 г. (протокол N 45), часть II - с 1.01.91 г. (протокол N 66) и│
│утверждены Минэнерго СССР. │
│2. Отраслевая УТПД предназначена для применения при проектировании и│
│монтаже тепловой изоляции наружной поверхности трубопроводов диаметром│
│от 10 до 1420 мм, арматуры и фланцевых соединений, плоских и│
│криволинейных поверхностей оборудования ТЭС с температурой│
│теплоносителя от плюс 50 до плюс 60°С. │
│3. При разработке УТПД толщина основного слоя тепловой изоляции опреде-│
│лялась по нормам линейной плотности теплового потока, приведенных в│
│СНиП 2.04.14-88. │
│4. При разработке УТПД использованы материалы ВНИПИтеплопроект: │
│типовые конструкции, изделия и узлы зданий и сооружений. Серия│
│7.903.9-2 "Тепловая изоляция трубопроводов с положительными│
│температурами": вып. 1. Тепловая изоляция трубопроводов. Рабочие│
│чертежи, вып. 2. Тепловая изоляция арматуры и фланцевых соединений.│
│Рабочие чертежи. Серия 3.903-11 "Тепловая изоляция криволинейных и│
│фасонных участков трубопроводов и узлов оборудования. Рабочие чертежи".│
│5. Калькодержателями УТПД являются институты Теплоэлектропроект и СПКБ│
│ВПСМО Союзэнергозащита. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Выбор способа обработки воды для централизованного горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения
┌──────────────────────────────────────┬─────────────────────────────────┐
│Показатели качества исходной питьевой │ Способы противокоррозионной и │
│ воды из хозяйственного водопровода │противонакипной обработки воды в │
│ (средние за год) │ зависимости от вида труб │
├───────────────┬──────────┬───────────┼──────────┬────────┬─────────────┤
│ Индекс │Суммарная │ Перманга- │ Стальные │Оцинко- │ Стальные │
│ насыщения │концентра-│ натная │трубы без │ ванные │ трубы с │
│ карбонатом │ ция │ окисляе- │ покрытия │ трубы │внутренними │
│ кальция J │хлоридов и│ мость, │совместно │ │эмалевыми и │
│ при 60°С │сульфатов,│ мг О/л │ с │ │ другими │
│ │ мг/л │ │оцинкован-│ │неметалличес-│
│ │ │ │ ными │ │ кими │
│ │ │ │ трубами │ │ покрытиями │
│ │ │ │ │ │ или │
│ │ │ │ │ │ термостойкие│
│ │ │ │ │ │пластмассовые│
│ │ │ │ │ │ трубы │
├───────────────┼──────────┼───────────┼──────────┼────────┼─────────────┤
│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │
├───────────────┼──────────┼───────────┼──────────┼────────┼─────────────┤
│ J < -1,5│ <= 50 │ 0 - 6 │ ВД │ ВД │ - │
│ J < -1,5│ > 50 │ 0 - 6 │ ВД + С │ ВД + С│ - │
│-1,5 <= J < │ <= 50 │ 0 - 6 │ С │ С │ - │
│< -1,5 │ │ │ │ │ │
│-0,5 <= J <= 0 │ <= 50 │ 0 - 6 │ С │ - │ - │
│ 0 < J <= 0,5│ <= 50 │ > 3 │ С │ - │ - │
│ 0 < J <= 0,5│ <= 50 │ <= 3 │ С + М │ М │ М │
│ J > 0,5│ <= 50 │ 0 - 6 │ М │ М │ М │
│-1,5 <= J <= 0 │ 51 - 75 │ 0 - 6 │ С │ C │ - │
│-1,5 <= J <= 0 │ 76 - 150 │ 0 - 6 │ ВД │ C │ - │
│-1,5 <= J <= 0 │ > 150 │ 0 - 6 │ ВД + С │ ВД │ - │
│ 0 < J <= 0,5│ 51 - 200 │ > 3 │ С │ C │ - │
│ 0 < J <= 0,5│ 51 - 200 │ <= 3 │ С + М │ C + М │ М │
│ 0 < J <= 0,5│ > 200 │ > 3 │ ВД │ ВД │ - │
│ 0 < J <= 0,5│ > 200 │ <= 3 │ ВД + М │ ВД + М │ М │
│ J > 0,5│ 51 - 200 │ 0-6 │ C + М │ C + М │ М │
│ J > 0,5│201 - 350 │ 0-6 │ ВД + М │ С + М │ М │
│ J > 0,5│ > 350 │ 0-6 │ ВД + М │ ВД + М │ М │
├───────────────┴──────────┴───────────┴──────────┴────────┴─────────────┤
│ Примечания: │
│ 1. В графах 4 - 6 приняты следующие обозначения способов обработки│
│воды: │
│противокоррозионный: ВД-вакуумная деаэрация, С-силикатный; противона-│
│кипный: М - магнитный. │
│Знак "-" обозначает, что обработка воды не требуется. │
│ 2. Значение индекса насыщения карбонатом кальция J определяется в│
│соответствии со СНиП 2.04.02-84*, а средние за год концентрации│
│хлоридов, сульфатов и других растворенных в воде веществ - по ГОСТ│
│2761. При подсчете индекса насыщения следует вводить поправку на│
│температуру, при которой определяется водородный показатель рН. │
│ 3. Суммарную концентрацию хлоридов и сульфатов следует определять│
│по выражению [Сl(-)] + [S_O4(2-)]. │
│ 4. Содержание хлоридов [С(-)] в исходной воде согласно ГОСТ 2874│
│не должно превышать 350 мг/л (а [SO_4(2-)] - 500 мг/л. │
│ 5. Использование для горячего водоснабжения исходной воды с│
│окисляемостью более 5 мг О/л, определенной методом окисления│
│органических веществ перманганатом калия в кислотной среде, как│
│правило, не допускается. При допущении органами Минздрава цветности ис-│
│ходной воды до 35° окисляемость воды может быть допущена более 6 мг│
│О/л. │
│ 6. При наличии в тепловом пункте пара вместо вакуумной деаэрации│
│следует предусматривать деаэрацию при атмосферном давлении с│
│обязательной установкой охладителей деаэрированной воды. │
│ 7. Если в исходной воде концентрация свободной углекислоты│
│[СО2] превыщавт 10 мг/л, то следует после вакуумной деаэрации│
│производить подщелачивниие. │
│ 8. Магнитная обработка применяется при общей жесткости исходной│
│воды не более 10 мг-экв/л и карбонатной жесткости (щелочности) более 4│
│мг-экв/л. Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного│
│аппарата не должна превышать 159 х 10(3) А/м. │
│ 9. При содержании в воде железа [Fе(2+;3+)] более 0,3 мг/л следует│
│предусматривать обезжелезивание воды независимо от наличия других спо-│
│собов обработки воды. │
│ 10. Силикатную обработку воды и подщелачивание следует│
│предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого│
│натриевого стекла по ГОСТ 13078. │
│ 11. При среднечасовом расходе воды на горячее водоснабжение менее│
│50 т/ч деаэрацию воды предусматривать не рекомендуется. │
└────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────────────────┬────────────┬──────────────────┐
│ Наименование │ Единица │ Показатели │
│ │ измерения │ │
├───────────────────────────────────────┼────────────┼──────────────────┤
│Крупность зерен │ мм │ 0,5 - 1,1 │
├───────────────────────────────────────┼────────────┼──────────────────┤
│Насыпная масса 1 м3 сухого материала │ т │ 0,6 - 0,7 │
│Насыпная масса 1 м3 влажного материала │ " │ 0,55 │
│Высота слоя │ м │ 1,0 - 1,2 │
│Длительность взрыхления │ мин │ 15 │
│Интенсивность взрыхления │ л/(с х м2)│ 4 │
│Оптимальная скорость фильтрования │ м/ч │ 20 │
│Потеря давления в свежем фильтрующем│ МПа │ 0,03 - 0,05 │
│слое │ │ │
│Потеря давления в загрязненном слое│ " │ 0,1 │
│перед промывкой │ │ │
└───────────────────────────────────────┴────────────┴──────────────────┘
┌────────────────────────────────────────────────────────┬──────────────┐
│ Показатели качества исходной водопроводной воды │ Доза │
│ (средние за год) │ вводимого │
├───────────────┬────────────────────────────────────────┤ жидкого │
│ Индекс │ Концентрация, мг/л │ натриевого │
│ насыщения ├────────────┬────────────┬──────────────┤ стекла в │
│ карбонатом │ соединений │растворенно-│ хлоридов и │ пересчете на │
│ кальция J при │ кремния* │го кислорода│ сульфатов │SiO3(2-), мг/л│
│ 60°С │ SiO3(2-) │ O2 │ (суммарно) │ │
│ │ │ │[Cl(-)]+ │ │
│ │ │ │[SO4(2-)] │ │
├───────────────┼────────────┼────────────┼──────────────┼──────────────┤
│ -0,5 < J <= 0│ До 35 │ Любая │ <= 50 │ 15 │
│-1,5 <= J <=│ " 15 │ " │ <= 50 │ 35 │
│0,5 │ │ │ │ │
│ J > 0 │ " 25 │ " │ 51 - 100 │ 25 │
│ J > 0 │ " 15 │ " │ 101 - 200 │ 35* │
├───────────────┴────────────┴────────────┴──────────────┴──────────────┤
│* При концентрации в исходной воде соединений кремния <15 мг>
│пересчете на SiO3(2-) доза вводимого жидкого натриевого стекла должна│
│быть увеличена до ПДК, указанной в п. 5.20 настоящего свода правил. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь которых не учитываются бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по формуле (рис. 1, линия 1)
, (1)
- относительный тепловой поток на отопление;
- тепловой поток на отопление при текущей температуре наружного воздуха 
, Вт;
- расчетный тепловой поток на отопление при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления 
, Вт;
- расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.
Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91* учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины 
. Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по сравнению с определением его по формуле (1). Тогда относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с угловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле
. Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по сравнению с определением его по формуле (1). Тогда относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с угловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле
гдет 
- оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принимаемая с учетом принятого способа регулирования;
- оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принимаемая с учетом принятого способа регулирования;
При регулировании систем отопления поддержанием графика подачи теплоты в зависимости от 
без коррекции по температуре внутреннего воздуха, когда скорость ветра при расчете теппопотерь принимается равной расчетной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, 
принимается равной 20,5°С при 
, соответствующей параметрам А, постепенно снижаясь до 19°С с понижением 
до 
, (рис. 1, линия 2).
без коррекции по температуре внутреннего воздуха, когда скорость ветра при расчете теппопотерь принимается равной расчетной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, принимается равной 20,5°С при , соответствующей параметрам А, постепенно снижаясь до 19°С с понижением до , (рис. 1, линия 2).При регулировании систем отопления с автоматической коррекцией графика подачи теплоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что соответствует сокращению объемов инфильтрующегося наружного воздуха, но не менее санитарной нормы притока, 
принимается равной 21,5°С. График изменения относительного теплового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось абсцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по 
, а при 
относительный тепловой поток будет равным 
(рис. 1, линия 3).
принимается равной 21,5°С. График изменения относительного теплового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось абсцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по , а при относительный тепловой поток будет равным (рис. 1, линия 3).Б. Расчет графиков температур теплоносителя у потребителя поддерживаемых при автоматизации систем отопления
При автоматизации систем отопления заданный график подачи теплоты обеспечивается путем поддержания регулятором соответствующего графика температур теплоносителя.
Могут применяться следующие способы поддержания графика температур теплоносителя, циркулирующего в системе отопления:
;
;
.Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теплоты в теплый период отопительного сезона примерно на 4% годового теплопотребления на отопление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в подающем трубопроводе.
Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно изменение расхода циркулирующего теплоносителя (например, при подключении системы отопления к тепловым сетям через элеватор с регулируемым сечением сопла, с корректирующим насосом, установленным на перемычке между подающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гарантирует нормальный прогрев последних по ходу воды в стояке отопительных приборов.
Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования, из-за того, что график разности температур - линейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном трубопроводах систем отопления. Но он может применяться только в системах отопления, в которых поддерживается постоянный расход циркулирующего теплоносителя (например, при независимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установленными на подающем или обратном трубопроводах системы отопления). При известном расходе воды, циркулирующей в системе, этот способ регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева отопительных приборов (при других способах регулирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незнания фактического значения показателя степени m в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора).
На рис. 2 и 3 представлены графики изменения относительной температуры воды в подающем 
и обратном 
трубопроводах систем отопления с постоянной циркуляцией воды (температурного критерия системы отопления) в зависимости от относительного теплового потока на отопление 
, определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь и далее с индексом "т" - значения температур при текущей температуре наружного воздуха).
и обратном трубопроводах систем отопления с постоянной циркуляцией воды (температурного критерия системы отопления) в зависимости от относительного теплового потока на отопление , определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь и далее с индексом "т" - значения температур при текущей температуре наружного воздуха).
Эти рисунки иллюстрируют значительное влияние на степень криволинейности графиков температур воды фактического значения коэффициента m, который зависит от типа отопительных приборов и способа прокладки стояка. Так, например, в системах отопления с замоноличенными стояками и конвекторами "Прогресс" следует принимать m = 0,15, а в системах отопления с конвекторами "Комфорт" и открыто проложенными стояками m = 0,32. В системах с чугунными радиаторами m = 0,25.
Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах наружного воздуха: для требуемой 
находят по формулам (1) и (2) или из графика рис. 1 относительный расход теплоты на отопление 
, а по нему - из графиков рис. 2 или 3 относительную температуру воды. Затем по нижеперечисленным формулам - искомую температуру воды:
находят по формулам (1) и (2) или из графика рис. 1 относительный расход теплоты на отопление , а по нему - из графиков рис. 2 или 3 относительную температуру воды. Затем по нижеперечисленным формулам - искомую температуру воды:
и 
принимаются теми же, что и при определении 
.
На рис. 4 приведены для однотрубных систем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем 
, обратном 
трубопроводах и их разности 
, обозначаемые далее критерием 
, и определенные исходя из обеспечения одинакового изменения теплоотдачи первых и последних по ходу воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теплоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с графиками, приведенными на рис. 5. Графики построены по следующим формулам для различных m:
, обратном трубопроводах и их разности , обозначаемые далее критерием , и определенные исходя из обеспечения одинакового изменения теплоотдачи первых и последних по ходу воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теплоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с графиками, приведенными на рис. 5. Графики построены по следующим формулам для различных m:
; (5)
, (6)