Действующий
┌──────────────────────┬──────────────┬─────────────────────────────────┐
│Напряженное состояние │ Обозначение │ Коэффициент m_гн при отношении │
│ │ расчетных со-│ r_к/а │
│ │ противлений ├───────┬───────┬───────┬─────────┤
│ │ │ 150 │ 200 │ 250 │ 500 и │
│ │ │ │ │ │ более │
├──────────────────────┼──────────────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
│ Сжатие и изгиб │ R_с, R_и │ 0,8 │ 0,9 │ 1 │ 1 │
│ Растяжение │ R_p │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 1 │
│ │
│ Примечание. r_к - радиус кривизны гнутой доски или бруска; a - │
│толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
, 
, 
, 
и 
, приведенные в 3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.
Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент 
, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент 
.
, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент .┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────┐
│ Вид фанеры │ МПа │
│ │ Расчетные сопротивления, ───────── │
│ │ кгс/см2 │
│ ├────────┬────────┬────────┬─────────┬────────────┤
│ │растяже-│сжатию в│изгибу │скалыва- │срезу перпе-│
│ │нию в │плоскос-│из плос-│нию в │ндикулярно │
│ │плоско- │ти листа│кости │плоскости│плоскости │
│ │сти ли- │R_ф.с │листа │листа │листа R_ф.ср│
│ │ста │ │R_ф.и │R_ф.ск │ │
│ │R_ф.р │ │ │ │ │
├─────────────────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼────────────┤
│1. Фанера клееная бе-│ │ │ │ │ │
│резовая марки ФСФ │ │ │ │ │ │
│сортов В/ВВ, В/С, │ │ │ │ │ │
│ВВ/С: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│а) семислойная тол- │ │ │ │ │ │
│щиной 8 мм и более: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 14 │ 12 │ 16 │ 0,8 │ 6 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 140 │ 120 │ 160 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 9 │ 8,5 │ 6,5 │ 0,8 │ 6 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 90 │ 85 │ 65 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 4,5 │ 7 │ │ 0,8 │ 9 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 45 │ 70 │ │ 8 │ 90 │
│ │ │ │ │ │ │
│б) пятислойная толщи-│ │ │ │ │ │
│ной 5-7 мм: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 14 │ 13 │ 18 │ 0,8 │ 5 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 140 │ 130 │ 180 │ 8 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 6 │ 7 │ 3 │ 0,8 │ 6 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 60 │ 70 │ 30 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 4 │ 6 │ │ 0,8 │ 9 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 40 │ 60 │ │ 8 │ 90 │
│ │ │ │ │ │ │
│2. Фанера клееная из │ │ │ │ │ │
│древесины лиственни- │ │ │ │ │ │
│цы марки ФСФ сортов │ │ │ │ │ │
│В/ВВ и ВВ/С семис- │ │ │ │ │ │
│лойная толщиной 8 мм │ │ │ │ │ │
│и более: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 9 │ 17 │ 18 │ 0,6 │ 5 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 90 │ 170 │ 180 │ 6 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 7,5 │ 13 │ 11 │ 0,5 │ 5 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 75 │ 130 │ 110 │ 5 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 3 │ 5 │ │ 0,7 │ 7,5 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 30 │ 50 │ │ 7 │ 75 │
│ │ │ │ │ │ │
│3. Фанера бакелизиро-│ │ │ │ │ │
│ванная марки ФБС │ │ │ │ │ │
│толщиной 7 мм и бо- │ │ │ │ │ │
│лее: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 32 │ 28 │ 33 │ 1,8 │ 11 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 320 │ 280 │ 330 │ 18 │ 110 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 24 │ 23 │ 25 │ 1,8 │ 12 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 240 │ 230 │ 250 │ 18 │ 120 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 16,5 │ 21 │ │ 1,8 │ 16 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 165 │ 210 │ │ 18 │ 160 │
│ │
│ Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно│
│плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ R_ф.с.90=R_ф.см.90=4 МПа│
│(40 кгс/см2) и марки ФБС R_ф.с.90=R_ф.см.90=8 МПа (80 кгс/см2). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌──────────────────────────────────┬────────────┬────────────┬──────────┐
│ Вид фанеры │Модуль упру-│Модуль сдви-│Коэффици- │
│ │гости E_ф, │га G_ф, │ент Пуас- │
│ │ МПа │ МПа │сона ню_ф │
│ │──────── │──────── │ │
│ │кгс/см2 │кгс/см2 │ │
├──────────────────────────────────┼────────────┼────────────┼──────────┤
│1. Фанера клееная березовая марки │ │ │ │
│ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С се- │ │ │ │
│мислойная и пятислойная: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ │ 9 000 │ 750 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 90 000 │ 7 500 │ 0,085 │
│ │ │ │ │
│ │ 6 000 │ 750 │ │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 60 000 │ 7 500 │ 0,065 │
│ │ │ │ │
│ │ 2 500 │ 3 000 │ │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 25 000 │ 30 000 │ 0,6 │
│ │ │ │ │
│2. Фанера клееная из древесины │ │ │ │
│лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ │ │ │ │
│и ВВ/С семислойная: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ │ 7 000 │ 800 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 70 000 │ 8 000 │ 0,07 │
│ │ │ │ │
│ │ 5 500 │ 800 │ 0,06 │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 55 000 │ 8 000 │ │
│ │ │ │ │
│ │ 2 000 │ 2 200 │ 0,6 │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 20 000 │ 22 000 │ │
│ │ │ │ │
│3. Фанера бакелизированная марки │ │ │ │
│ФБС: │ │ │ │
│ │ 12 000 │ 1 000 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 120 000 │ 10 000 │ 0,085 │
│ │ │ │ │
│ │ 8 500 │ 1 000 │ 0,065 │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 85 000 │ 10 000 │ │
│ │ │ │ │
│ │ 3 500 │ 4 000 │ 0,7 │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 35 000 │ 40 000 │ │
│ │
│ Примечание. Коэффициент Пуассона ню_ф указан для направления,│
│перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости Е_ф. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10000 МПа (100000 
); поперек волокон 
МПа (4000 
). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным 
МПа (5000 
). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным 
, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, 
.
); поперек волокон МПа (4000 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным МПа (5000 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным , а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, .Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа 
и 
и коэффициент Пуассона 
при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.
и и коэффициент Пуассона при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент 
в табл.5 и коэффициенты 
и 
, приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.
в табл.5 и коэффициенты и , приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины 
(
- расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, 
; для фанеры - 
; 
(
, 
, 
принимаются по табл.10, 11).
( - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, ; для фанеры - ; ( , , принимаются по табл.10, 11).
, (4)
- расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;
- площадь поперечного сечения элемента нетто.При определении 
ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.
ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:
; (5)
, (6)
- расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно 
- площадь нетто поперечного сечения элемента;
- расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис.1,а), если площадь ослаблений не превышает 25% 
, 
, где 
- площадь сечения брутто;
, , где - площадь сечения брутто;
, 
;
.
следует определять по 
; (7)
, (8)
, (9)
- расчетная длина элемента;
следует определять умножением их свободной длины 
на коэффициент 
:
(10)
и 
определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов 
следует определять с учетом податливости соединений по формуле