Действующий
г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на значения коэффициента 
, указанные в табл.6;
, указанные в табл.6;д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента 
, указанные в табл.7;
, указанные в табл.7;┌─────────────────────────┬─────────────┬───────────────────────────────┐
│Напряженное состояние и │Обозначение │Расчетные сопротивления, │
│характеристики элементов │ │ МПа │
│ │ │ ────────────────── │
│ │ │ кгс/см2 │
│ │ │для сортов древесины │
│ │ ├──────────┬──────────┬─────────┤
│ │ │ 1 │ 2 │ 3 │
├─────────────────────────┼─────────────┼──────────┼──────────┼─────────┤
│1. Изгиб, сжатие и смя- │ │ │ │ │
│ тие вдоль волокон: │ │ │ │ │
│ а) элементы прямоу- │ R_и, │ 14 │ 13 │ 8,5 │
│ гольного сечения (за │ R_с, │ ──── │ ──── │ ──── │
│ исключением указан- │ R_см │ 140 │ 130 │ 85 │
│ ных в подпунктах "б";│ │ │ │ │
│ "в") высотой до 50 см│ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ б) элементы прямоу- │ │ │ │ │
│ гольного сечения ши- │ R_и, │ 15 │ 14 │ 10 │
│ риной св. 11 до 13 см│ R_с, │ ──── │ ──── │ ──── │
│ при высоте сечения │ R_см │ 150 │ 140 │ 100 │
│ св. 11 до 50 см │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ в) элементы прямоу- │ │ │ │ │
│ гольного сечения ши- │ R_и, │ 16 │ 15 │ 11 │
│ риной св.13 см при │ R_с, │ ──── │ ──── │ ──── │
│ высоте сечения св. 13│ R_см │ 160 │ 150 │ 110 │
│ до 50 см (см. табл.7)│ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ г) элементы из круг- │ R_и, │ │ 16 │ 10 │
│ лых лесоматериалов │ R_с, │ - │ ──── │ ──── │
│ без врезок в расчет- │ R_см │ │ 160 │ 100 │
│ ном сечении │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│2. Растяжение вдоль воло-│ │ │ │ │
│ кон: │ │ │ │ │
│ │ │ 10 │ 7 │ │
│ а) неклееные элементы│ R_p │ ──── │ ──── │ - │
│ │ │ 100 │ 70 │ │
│ │ │ │ │ │
│ │ │ 12 │ 9 │ │
│ б) клееные элементы │ R_p │ ──── │ ──── │ - │
│ │ │ 120 │ 90 │ │
│ │ │ │ │ │
│3. Сжатие и смятие по │ R_с.90 │ 1,8 │ 1,8 │ 1,8 │
│ всей площади поперек │ R_см.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ волокон │ │ 18 │ 18 │ 18 │
│ │ │ │ │ │
│4. Смятие поперек воло- │ │ │ │ │
│ кон местное: │ │ │ │ │
│ а) в опорных частях │ │ 3 │ 3 │ 3 │
│ конструкций, лобовых │ R_см.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ врубках и узловых │ │ 30 │ 30 │ 30 │
│ примыканиях элемен- │ │ │ │ │
│ тов │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ б) под шайбами при │ │ 4 │ 4 │ 4 │
│ углах смятия от 90 до│ R_см.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ 60° │ │ 40 │ 40 │ 40 │
│ │ │ │ │ │
│5. Скалывание вдоль во- │ │ │ │ │
│ локон: │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ а) при изгибе неклее-│ │ 1,8 │ 1,6 │ 1,6 │
│ ных элементов │ R_ск │ ──── │ ──── │ ──── │
│ │ │ 18 │ 16 │ 16 │
│ │ │ │ │ │
│ б) при изгибе клееных│ │ 1,6 │ 1,5 │ 1,5 │
│ элементов │ R_ск │ ──── │ ──── │ ──── │
│ │ │ 16 │ 15 │ 15 │
│ │ │ │ │ │
│ в) в лобовых врубках │ │ 2,4 │ 2,1 │ 2,1 │
│ для максимального │ R_ск │ ──── │ ──── │ ──── │
│ напряжения │ │ 24 │ 21 │ 21 │
│ │ │ │ │ │
│ г) местное в клеевых │ │ 2,1 │ 2,1 │ 2,1 │
│ соединениях для мак- │ R_ск │ ──── │ ──── │ ──── │
│ симального напряжения│ │ 21 │ 21 │ 21 │
│ │ │ │ │ │
│6. Скалывание поперек │ │ │ │ │
│ волокон: │ │ │ │ │
│ │ │ 1 │ 0,8 │ 0,6 │
│ а) в соединениях не- │ R_ск.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ клееных элементов │ │ 10 │ 8 │ 6 │
│ │ │ │ │ │
│ б) в соединениях кле-│ │ 0,7 │ 0,7 │ 0,6 │
│ еных элементов │ R_ск.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ │ │ 7 │ 7 │ 6 │
│ │ │ │ │ │
│7. Растяжение поперек │ │ 0,35 │ 0,3 │ 0,25 │
│ волокон элементов из │ R_р.90 │ ──── │ ──── │ ──── │
│ клееной древесины │ │ 3,5 │ 3 │ 2,5 │
│ │
│ Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию│
│поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не│
│менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением│
│случаев, оговоренных в п.4 данной таблицы, определяется по формуле │
│ │
│ 8 │
│ R = R (1 + ──────────), (1)│
│ см.90 с.90 l + 1,2 │
│ см │
│ │
│где R - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей │
│ с.90 поверхности поперек волокон (п.3 данной таблицы); │
│ l - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. │
│ см │
│ 2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом альфа к│
│направлению волокон определяется по формуле │
│ │
│ R │
│ см │
│ R = ────────────────────────────. (2)│
│ см.альфа R │
│ см 3 │
│ 1 + (────── - 1) sin альфа │
│ R │
│ см.90 │
│ │
│ 3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к│
│направлению волокон определяется по формуле │
│ │
│ R │
│ ск │
│ R = ────────────────────────────. (3)│
│ ск.альфа R │
│ ск 3 │
│ 1 + (────── - 1) sin альфа │
│ R │
│ ск.90 │
│ │
│ 4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных│
│сопротивлений на растяжение, принятые по п.2,а данной таблицы, следует│
│снижать на 30%. │
│ 5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки│
│под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130│
│кгс/см2). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────────────┬─────────────────────────────────────────────┐
│ Древесные породы │Коэффициент m_п для расчетных сопротивлений │
│ ├─────────────────┬──────────────┬────────────┤
│ │ растяжению, из- │сжатию и смя- │скалыванию │
│ │ гибу, сжатию и │тию поперек │R_ск │
│ │ смятию вдоль во-│волокон │ │
│ │ локон R_p, R_и, │R_с.90, │ │
│ │ R_c, R_см │R_см.90 │ │
├─────────────────────────┼─────────────────┼──────────────┼────────────┤
│ Хвойные │ │ │ │
│ │ │ │ │
│1. Лиственница, кроме ев-│ 1,2 │ 1,2 │ 1 │
│ ропейской и японской │ │ │ │
│ │ │ │ │
│2. Кедр сибирский, кроме │ 0,9 │ 0,9 │ 0,9 │
│ Красноярского края │ │ │ │
│ │ │ │ │
│3. Кедр Красноярского │ 0,65 │ 0,65 │ 0,65 │
│ края, сосна веймутова │ │ │ │
│ │ │ │ │
│4. Пихта │ 0,8 │ 0,8 │ 0,8 │
│ │ │ │ │
│ Твердые лиственные │ │ │ │
│ │ │ │ │
│5. Дуб │ 1,3 │ 2 │ 1,3 │
│ │ │ │ │
│6. Ясень, клен, граб │ 1,3 │ 2 │ 1,6 │
│ │ │ │ │
│7. Акация │ 1,5 │ 2,2 │ 1,8 │
│ │ │ │ │
│8. Береза, бук │ 1,1 │ 1,6 │ 1,3 │
│ │ │ │ │
│9. Вяз, ильм │ 1 │ 1,6 │ 1 │
│ │ │ │ │
│ Мягкие лиственные │ │ │ │
│ │ │ │ │
│10. Ольха, липа, осина, │ 0,8 │ 1 │ 0,8 │
│ тополь │ │ │ │
│ │
│ Примечание. Значения коэффициента m_п, указанные в таблице для│
│конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из│
│непропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются│
│на коэффициент 0,85. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐
│ Условия эксплуатации │ Коэффициент m_в │
│ (по табл.1) │ │
├───────────────────────────────────┼───────────────────────────────────┤
│ А1, А2, Б1, Б2 │ 1 │
│ A3, Б3, В1 │ 0,9 │
│ В2, В3, Г1 │ 0,85 │
│ Г2, Г3 │ 0,75 │
└───────────────────────────────────┴───────────────────────────────────┘
е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента 
, указанные в табл.8;
, указанные в табл.8;ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на значения коэффициента 
, указанные в табл.9;
, указанные в табл.9;и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент 
;
;
.┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐
│ Нагрузка │ Коэффициент m_н │
│ ├──────────────────┬───────────────┤
│ │для всех видов со-│для смятия по- │
│ │противлений, кроме│перек волокон │
│ │смятия поперек во-│ │
│ │локон │ │
├────────────────────────────────────┼──────────────────┼───────────────┤
│1. Ветровая, монтажная, кроме ука- │ 1,2 │ 1,4 │
│ занной в п.3 │ │ │
│ │ │ │
│2. Сейсмическая │ 1,4 │ 1,6 │
│ │ │ │
│ Для опор воздушных линий │ │ │
│ электропередачи │ │ │
│ │ │ │
│3. Гололедная, монтажная, ветро- │ 1,45 │ 1,6 │
│ вая при гололеде, от тяжения про-│ │ │
│ водов при температуре ниже сред- │ │ │
│ негодовой │ │ │
│ │ │ │
│4. При обрыве проводов и тросов │ 1,9 │ 2,2 │
└────────────────────────────────────┴──────────────────┴───────────────┘
┌───────────────┬────────────┬──────┬───────┬──────┬───────┬────────────┐
│Высота │ 50 и менее│ 60 │ 70 │ 80 │ 100 │ 120 и более│
│сечения, см │ │ │ │ │ │ │
├───────────────┼────────────┼──────┼───────┼──────┼───────┼────────────┤
│Коэффициент m_б│ 1 │ 0,96 │ 0,93 │ 0,9 │ 0,85 │ 0,8 │
└───────────────┴────────────┴──────┴───────┴──────┴───────┴────────────┘
┌─────────────────┬───────────────┬────────────┬─────────┬──────────────┐
│Толщина слоя, см │ 19 и менее │ 26 │ 33 │ 42 │
├─────────────────┼───────────────┼────────────┼─────────┼──────────────┤
│Коэффициент m_сл │ 1,1 │ 1,05 │ 1 │ 0,95 │
└─────────────────┴───────────────┴────────────┴─────────┴──────────────┘
┌──────────────────────┬──────────────┬─────────────────────────────────┐
│Напряженное состояние │ Обозначение │ Коэффициент m_гн при отношении │
│ │ расчетных со-│ r_к/а │
│ │ противлений ├───────┬───────┬───────┬─────────┤
│ │ │ 150 │ 200 │ 250 │ 500 и │
│ │ │ │ │ │ более │
├──────────────────────┼──────────────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
│ Сжатие и изгиб │ R_с, R_и │ 0,8 │ 0,9 │ 1 │ 1 │
│ Растяжение │ R_p │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 1 │
│ │
│ Примечание. r_к - радиус кривизны гнутой доски или бруска; a - │
│толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
, 
, 
, 
и 
, приведенные в 3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.
Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент 
, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент 
.
, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент .┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────┐
│ Вид фанеры │ МПа │
│ │ Расчетные сопротивления, ───────── │
│ │ кгс/см2 │
│ ├────────┬────────┬────────┬─────────┬────────────┤
│ │растяже-│сжатию в│изгибу │скалыва- │срезу перпе-│
│ │нию в │плоскос-│из плос-│нию в │ндикулярно │
│ │плоско- │ти листа│кости │плоскости│плоскости │
│ │сти ли- │R_ф.с │листа │листа │листа R_ф.ср│
│ │ста │ │R_ф.и │R_ф.ск │ │
│ │R_ф.р │ │ │ │ │
├─────────────────────┼────────┼────────┼────────┼─────────┼────────────┤
│1. Фанера клееная бе-│ │ │ │ │ │
│резовая марки ФСФ │ │ │ │ │ │
│сортов В/ВВ, В/С, │ │ │ │ │ │
│ВВ/С: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│а) семислойная тол- │ │ │ │ │ │
│щиной 8 мм и более: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 14 │ 12 │ 16 │ 0,8 │ 6 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 140 │ 120 │ 160 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 9 │ 8,5 │ 6,5 │ 0,8 │ 6 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 90 │ 85 │ 65 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 4,5 │ 7 │ │ 0,8 │ 9 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 45 │ 70 │ │ 8 │ 90 │
│ │ │ │ │ │ │
│б) пятислойная толщи-│ │ │ │ │ │
│ной 5-7 мм: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 14 │ 13 │ 18 │ 0,8 │ 5 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 140 │ 130 │ 180 │ 8 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 6 │ 7 │ 3 │ 0,8 │ 6 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 60 │ 70 │ 30 │ 8 │ 60 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 4 │ 6 │ │ 0,8 │ 9 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 40 │ 60 │ │ 8 │ 90 │
│ │ │ │ │ │ │
│2. Фанера клееная из │ │ │ │ │ │
│древесины лиственни- │ │ │ │ │ │
│цы марки ФСФ сортов │ │ │ │ │ │
│В/ВВ и ВВ/С семис- │ │ │ │ │ │
│лойная толщиной 8 мм │ │ │ │ │ │
│и более: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 9 │ 17 │ 18 │ 0,6 │ 5 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 90 │ 170 │ 180 │ 6 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 7,5 │ 13 │ 11 │ 0,5 │ 5 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 75 │ 130 │ 110 │ 5 │ 50 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 3 │ 5 │ │ 0,7 │ 7,5 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 30 │ 50 │ │ 7 │ 75 │
│ │ │ │ │ │ │
│3. Фанера бакелизиро-│ │ │ │ │ │
│ванная марки ФБС │ │ │ │ │ │
│толщиной 7 мм и бо- │ │ │ │ │ │
│лее: │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │
│ вдоль волокон на- │ 32 │ 28 │ 33 │ 1,8 │ 11 │
│ ружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 320 │ 280 │ 330 │ 18 │ 110 │
│ │ │ │ │ │ │
│ поперек волокон │ 24 │ 23 │ 25 │ 1,8 │ 12 │
│ наружных слоев │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 240 │ 230 │ 250 │ 18 │ 120 │
│ │ │ │ │ │ │
│ под углом 45° к во-│ 16,5 │ 21 │ │ 1,8 │ 16 │
│ локнам │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ 165 │ 210 │ │ 18 │ 160 │
│ │
│ Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно│
│плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ R_ф.с.90=R_ф.см.90=4 МПа│
│(40 кгс/см2) и марки ФБС R_ф.с.90=R_ф.см.90=8 МПа (80 кгс/см2). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌──────────────────────────────────┬────────────┬────────────┬──────────┐
│ Вид фанеры │Модуль упру-│Модуль сдви-│Коэффици- │
│ │гости E_ф, │га G_ф, │ент Пуас- │
│ │ МПа │ МПа │сона ню_ф │
│ │──────── │──────── │ │
│ │кгс/см2 │кгс/см2 │ │
├──────────────────────────────────┼────────────┼────────────┼──────────┤
│1. Фанера клееная березовая марки │ │ │ │
│ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С се- │ │ │ │
│мислойная и пятислойная: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ │ 9 000 │ 750 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 90 000 │ 7 500 │ 0,085 │
│ │ │ │ │
│ │ 6 000 │ 750 │ │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 60 000 │ 7 500 │ 0,065 │
│ │ │ │ │
│ │ 2 500 │ 3 000 │ │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 25 000 │ 30 000 │ 0,6 │
│ │ │ │ │
│2. Фанера клееная из древесины │ │ │ │
│лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ │ │ │ │
│и ВВ/С семислойная: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ │ 7 000 │ 800 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 70 000 │ 8 000 │ 0,07 │
│ │ │ │ │
│ │ 5 500 │ 800 │ 0,06 │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 55 000 │ 8 000 │ │
│ │ │ │ │
│ │ 2 000 │ 2 200 │ 0,6 │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 20 000 │ 22 000 │ │
│ │ │ │ │
│3. Фанера бакелизированная марки │ │ │ │
│ФБС: │ │ │ │
│ │ 12 000 │ 1 000 │ │
│ вдоль волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 120 000 │ 10 000 │ 0,085 │
│ │ │ │ │
│ │ 8 500 │ 1 000 │ 0,065 │
│ поперек волокон наружных слоев │ ────── │ ────── │ │
│ │ 85 000 │ 10 000 │ │
│ │ │ │ │
│ │ 3 500 │ 4 000 │ 0,7 │
│ под углом 45° к волокнам │ ────── │ ────── │ │
│ │ 35 000 │ 40 000 │ │
│ │
│ Примечание. Коэффициент Пуассона ню_ф указан для направления,│
│перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости Е_ф. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10000 МПа (100000 
); поперек волокон 
МПа (4000 
). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным 
МПа (5000 
). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным 
, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, 
.
); поперек волокон МПа (4000 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным МПа (5000 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным , а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, .Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа 
и 
и коэффициент Пуассона 
при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.
и и коэффициент Пуассона при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент 
в табл.5 и коэффициенты 
и 
, приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.
в табл.5 и коэффициенты и , приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины 
(
- расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, 
; для фанеры - 
; 
(
, 
, 
принимаются по табл.10, 11).
( - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, ; для фанеры - ; ( , , принимаются по табл.10, 11).
, (4)
- расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;
- площадь поперечного сечения элемента нетто.При определении 
ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.
ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.
; (5)
, (6)
- расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно 
- площадь нетто поперечного сечения элемента;
- расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной: