Утративший силу
Усилия в элементах продольных связей с полураскосной решеткой от вертикальной нагрузки допускается не учитывать.
8.80 Уменьшение усилий в поясах главных ферм за счет включения продольных связей в совместную работу в цельносварных пролетных строениях следует учитывать от всей нагрузки, действующей после постановки и закрепления продольных cвязей, а в болтосварных пролетных строениях - только от временной вертикальной нагрузки.
8.81 Расчет на прочность и выносливость поясов главных ферм с ромбической и треугольной решетками связей, а также крестовой с распорками разной жесткости следует выполнять с учетом возникающих в поясах изгибающих моментов от деформации элементов связей и от деформаций поперечных балок проезжей части независимо от вида связей.
Изгибающие моменты в поясе, действующие в плоскости связей с треугольной и ромбической решетками, следует определять по формуле
8.82 Сварные, фрикционные на цилиндрических высокопрочных болтах, болтовые на конических высокопрочных болтах, комбинированные болто-фрикционно-сварные, фланцевые на высокопрочных цилиндрических и конических болтах, а также шарнирные соединения в стальных мостовых конструкциях необходимо рассчитывать на передачу всех усилий, действующих в элементах конструкций, с учетом ослабления сечений отверстиями.
При неравномерном распределении усилий и возможной перегрузке отдельных зон и деталей прикреплений следует вводить коэффициенты условий работы, указанные в таблицах 8.15 и 8.36.
При расчете прикрепления элемента к узлу с одиночной фасонкой допускается не учитывать изгибающие моменты в плоскости, перпендикулярной плоскости фасонки.
Распределение продольного усилия, проходящего через центр тяжести соединения, следует принимать равномерным между болтами или сварными швами прикрепления.
При реконструкции и усилении клепаных пролетных строений расчеты заклепочных соединений надлежит выполнять по указаниям [10]. Дефектные заклепки следует заменять на высокопрочные болты М22 с усилием натяжения не более 177 кН.
Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм | Положение шва | Коэффициенты расчетных сечений угловых швов | ||||
обозначения | при катетах швов , мм | |||||
3-8 | 9-12 | 14-16 | 18 и более | |||
| Автоматическая под флюсом при d = 2-5 | В лодочку | 1,1 | 0,8 | |||
1,15 | 1,0 | |||||
Нижнее | 1,1 | 0,9 | 0,8 | |||
1,15 | 1,05 | 1,0 | ||||
| Полуавтоматическая под флюсом при d = 1,4-2 | В лодочку | 1,0 | 0,9 | 0,8 | ||
1,1 | 1,0 | |||||
Нижнее | 1,0 | 0,85 | 0,8 | |||
1,05 | 1,0 | |||||
| Автоматическая и полуавтоматическая в смеси газов при d = 1,2-2 проволоками сплошного сечения и металлопорошковыми в смеси газов | В лодочку | 0,95 | 0,85 | 0,75 | ||
1,05 | 1,0 | |||||
Нижнее, горизонтальное, вертикальное | 0,9 | 0,8 | 0,7 | |||
1,0 | ||||||
| Ручная, полуавтоматическая порошковой самозащитной проволокой | В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное | 0,8 | 0,7 | |||
1,0 | ||||||
| Полуавтоматическая проволоками сплошного сечения d = 1,2-2 и металлопорошковыми проволоками в смеси газов | Потолочное | 0,7 | ||||
1,0 | ||||||
| Примечание - Значения коэффициентов соответствуют режимам сварки, предусмотренным в [2] и [3]. | ||||||
при сварке деталей из сталей различного уровня прочности, а также при сварке материалами, для которых (в этих случаях должно быть указано в проекте);
8.85 Расчет по прочности сварных стыковых соединений в случае центрального растяжения или сжатия следует выполнять по формуле
Расчет по прочности сварных стыковых соединений в случае изгиба в одной или двух главных плоскостях, а также действия осевой силы с изгибом в одной или двух главных плоскостях следует выполнять по формулам (8.5) - (8.25), в которых геометрические параметры и коэффициенты , , , , , следует вычислять для сечения стыкового соединения, принимаемого согласно 8.84, а в правой части вместо и подставлять соответственно величины и .
8.86 Прочность сварных соединений с угловыми швами при действии продольных или поперечных сил следует проверять на срез (условный) по двум сечениям (рисунок 8.3):
