. (8.47)

8.40 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в двух плоскостях, следует выполнять по формуле

, (8.48)

где , - действительные эксцентриситеты по направлению осей у и х при внецентренном сжатии и расчетные эксцентриситеты при сжатии с изгибом;

, - координаты наиболее сжатой точки сечения от совместного действия , и N;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при =0 и

. (8.49)

Кроме того, должен быть выполнен расчет по формуле (8.35) в предположении плоской формы потери устойчивости в плоскости оси у с эксцентриситетом (при =0) и в плоскости оси х с эксцентриситетом (при =0).

8.41 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в одной плоскости, следует выполнять по формуле

, (8.50)

где М - наибольший расчетный изгибающий момент в пределах расчетной длины сжатого пояса балки;

- момент сопротивления сечения балки для крайнего волокна сжатого пояса;

- коэффициент, определяемый по формулам:

при ; (8.51)

при , (8.52)

здесь - коэффициент, определяемый по формулам (8.6) и (8.7);

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при =0 и гибкости из плоскости стенки

. (8.53)

8.42 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в двух плоскостях, следует выполнять по формуле (8.50), при этом коэффициент следует принимать по таблицам Ф.1 - Ф.3 приложения Ф при .

Здесь - коэффициент, принимаемый по приложению Ф;

- относительный эксцентриситет, определяемый по формуле

. (8.54)

где - наибольшее напряжение в точке на боковой кромке сжатого пояса от изгибающего момента в горизонтальной плоскости в сечении, находящемся в пределах средней трети незакрепленной длины сжатого пояса балки;

- напряжение в сжатом поясе балки от вертикальной нагрузки в том же сечении.

8.43 Проверка общей устойчивости разрезной балки и сжатой зоны пояса неразрезной балки не выполняется в случае, если сжатый пояс объединен с железобетонной или стальной плитой.

8.44 Расчет по устойчивости полок и стенок прокатных и составных сварных центрально- и внецентренно сжатых, а также сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов постоянного поперечного сечения, не подкрепленных ребрами жесткости (рисунок 8.1), следует выполнять по теории призматических складчатых оболочек.

1983 × 458 пикс.     Открыть в новом окне

8.45 Устойчивость полок и стенок элементов, не подкрепленных ребрами жесткости, при среднем касательном напряжении, не превышающем , допускается обеспечивать назначением отношения высоты стенки (h, ) или ширины полки ( , ) к толщине (t, , , ) не более 0,951 (здесь - коэффициент, - приведенное критическое напряжение).

Коэффициент следует определять:

для пластинок шириной , h, опертых по одной стороне (рисунок 8.1, б - е), - по формуле

; (8.55)

для пластинок шириной , , опертых по двум сторонам (рисунок 8.1, а, б, г), - по формуле

. (8.56)

В формулах (8.55) и (8.56):

- коэффициент защемления пластинки, определяемый по формулам таблицы 8.22;

- коэффициент, определяемый (для сечений брутто) по формуле

, (8.57)

где , - максимальное и минимальное продольные нормальные напряжения по продольным границам пластинки, положительные при сжатии, определяемые по формулам (8.4) - (8.25) при невыгодном для устойчивости пластинки загружении, при этом коэффициенты , , , , , следует принимать равными 1,0.

Таблица 8.22

Приведенное критическое напряжение для пластинки следует определять по формулам таблицы 8.23 в зависимости от критических напряжений за которые следует принимать действующие напряжения (здесь - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15).

Таблица 8.23

8.46 Расчет по устойчивости полок и стенок элементов, подкрепленных ребрами жесткости, следует выполнять по теории призматических складчатых оболочек, укрепленных поперечными диафрагмами.

Допускается выполнять расчет по устойчивости пластинок, полок и стенок указанных элементов согласно приложению X.

8.47 Устойчивость пластинок ортотропных плит допускается обеспечивать назначением отношения их толщины к ширине в соответствии с 8.45, при этом:

для полосовых продольных ребер коэффициент следует определять по формуле (8.55) при коэффициенте защемления и свесе полки тавра (рисунок 8.2, а), равном 0,5 при или при ;

для участка листа ортотропной плиты между соседними продольными полосовыми ребрами коэффициент следует определять по формуле (8.56) при коэффициенте защемления , высоте стенки , равной расстоянию между продольными ребрами, и свесе полки , равном высоте продольного ребра (рисунок 8.2, б), но не более ; здесь и - коэффициенты, определяемые по 8.55.