при , (Т.6)

где - время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

- параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по таблице Т.1.

Таблица Т.1

Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно СНиП 23-01 значение для летнего времени года (август) следует снижать на 35%, а для зимнего (февраль) - увеличивать на 10%, для остальных месяцев - принимать по линейной интерполяции;

- предельные значения удельных деформаций ползучести бетона, принимаемые в соответствии с 7.32.

У.1 Величину коэффициента условий работы следует принимать:

, (У.1)

где D = 2R;

R - радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470-1765 МПа; при этом должно соблюдаться условие и ;

при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:

; ;

; ,

где - диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки следует принимать по таблице У.1.

Таблица У.1

У.2 Величину коэффициента условий работы при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:

при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната - =0,95;

при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната - =1;

при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом - =1;

в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби - =1.

Таблица Ф.1

Таблица Ф.2

Таблица Ф.3

Коэффициенты влияния формы сечения при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

,

где - коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом .

Таблица Ф.4

Х.1 Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее - пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

а - длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

- расчетная ширина пластинки, равная:

при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента - расстоянию между осями поясов или осями стенок коробчатого сечения ;

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;

при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента - расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости и или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости (i = 2; 3; 4; 5...);

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка и или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости (i = 2; 3; 4; 5...);

t - толщина проверяемой пластинки;

, - толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной , но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении - участок шириной 1/2 , но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты и следует определять по 8.55);

, здесь и определяются по X.2;

;

, здесь - коэффициент, принимаемый по таблице X.1.