Утративший силу
Б.7 обрез: Горизонтальный уступ стены или фундамента, образованный в результате изменения толщины кладки вышележащей части.
Б.8 перемычка: Конструктивный элемент балочного или арочного типа, перекрывающий проем в стене и воспринимающий нагрузку от вышерасположенных конструкций.
 | - | площадь сечения арматуры; |
 | - | площадь сечения кладки; |
A | - | расчетная площадь сечения элемента;площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);поперечное сечение перемычки;суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы; |
 | - | площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений; площадь смятия, на которую передается нагрузка; |
 | - | расчетная площадь сечения нетто;площадь нетто горизонтального сечения стены;площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер); |
 | - | площадь приведенного сечения; |
 | - | площадь сжатой части приведенного сечения; |
 | - | площадь брутто горизонтального сечения стены;суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле; |
 | - | модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки; |
E | - | модуль деформаций кладки; |
 | - | начальный модуль упругости бетона; |
 | - | модуль упругости стали; |
G | - | модуль сдвига кладки; |
H | - | расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами;высота этажа; |
 | - | высота верхнего участка стены;расстояние над верхней гранью рандбалки; |
 | - | высота эквивалентного по жесткости рандбалке условного пояса кладки; |
I | - | момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане; |
 | - | момент инерции сечения стальной рандбалки; |
L | - | размер сечения элементов при расчете на смятие; |
M | - | расчетный изгибающий момент;наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок;момент от нормативных нагрузок, который будет приложен после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами; |
N | - | расчетная продольная сила;расчетная осевая сила при растяжении;продольная сила от нормативных нагрузок, которая будет приложена после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами;опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки; |
 | - | расчетная продольная сила от длительных нагрузок; |
 | - | продольная сжимающая сила от местных нагрузок; |
 | - | расчетная несущая способность; |
 | - | расчетное усилие в анкере; |
Q | - | расчетная поперечная сила;расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассматриваемым перемычкам;расчетная нагрузка от веса балки и приложенных к ней нагрузок; |
R | - | расчетное сопротивление сжатию кладки; |
 | - | расчетное сопротивление сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах; |
 | - | расчетное сопротивление растяжению при изгибе кладки; |
 | - | расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям; |
 | - | расчетное сопротивление при срезе кладки; |
 | - | расчетное сопротивление арматуры; |
 | - | временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки; |
 | - | временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней; |
 | - | нормативное сопротивление арматуры в армированной кладке; |
 | - | расчетное сопротивление кладки при смятии; |
 | - | расчетное сопротивление любого другого слоя стены; |
 | - | расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом, центральном сжатии; |
 | - | расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора; |
 | - | расчетное сопротивление кладки при растворе марки 25; |
 | - | расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии; |
 | - | расчетное сопротивление скалыванию кладки, армированной продольной арматурой в горизонтальных швах; |
 | - | расчетное сопротивление бетона осевому сжатию; |
 | - | статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения; |
S | - | длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры; |
 | - | длина участка распределения треугольной эпюры давления над крайними опорными рандбалками, а также над опорами однопролетных рандбалок от грани опоры; |
T | - | сдвигающее усилие в пределах одного этажа; |
 | - | объем арматуры; |
 | - | объем кладки; |
W | - | момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе; |
a, b, c,  , h | - | геометрические размеры сечения элементов при расчете на смятие (местном сжатии) в соответствии со схемами рисунка 9; |
a | - | глубина заделки балки в кладку;длина опоры (ширина простенка); |
 | - | длина опорного участка рандбалки; |
b | - | ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета;фактическая ширина слоя при расчете многослойных стен;ширина сечения элемента;ширина полок балки; |
 | - | ширина балки; |
 | - | приведенная ширина слоя; |
c | - | размер квадратной ячейки сетки;расстояние от точки приложения силы Q до плоскости стены; |
 ,  | - | расстояния от точки приложения силы Q до ближайших границ прямоугольного сечения элемента; |
 | - | эксцентриситет действия расчетной нагрузки;эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки; |
 | - | эксцентриситет действия длительных нагрузок; |
 ,  | - | эксцентриситеты при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам; |
g | - | коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле; |
h | - | меньший размер прямоугольного сечения:меньшая сторона прямоугольного сечения столба:толщина стены;высота сечения;толщина поперечной стены;высота перемычки в свету; |
 ,  | - | высоты сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами; |
 | - | условная толщина стен, столбов сложного сечения; |
 | - | расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения); |
 | - | высота сжатой части поперечного сечения  в плоскости действия изгибающего момента; |
i | - | наименьший радиус инерции сечения элемента;радиус инерции стен, столбов сложного сечения; |
 | - | радиус инерции сжатой части поперечного сечения  в плоскости действия изгибающего момента; |
 ,  | - | радиусы инерции при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам; |
 ,  | - | радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами; |
k | - | коэффициент, принимаемый по таблице 15;поправочные коэффициенты; |
 | - | коэффициент для столбов; |
 | - | расчетная высота (длина) стен и столбов; |
 | - | расчетная высота верхнего участка стены; |
l | - | длина поперечной стены в плане; пролет перемычки в свету; свободная длина стены; |
 | - | основание треугольной эпюры распределения над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок; |
m | - | коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение при расчете многослойной стены; |
 | - | коэффициент, учитывающий влияние длительного воздействия нагрузки; |
 | - | коэффициент использования прочности любого другого слоя стены; |
n | - | эмпирический коэффициент, используемый при расчете на срез; |
p | - | коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе; |
 | - | коэффициент, зависящий от пустотности кирпича (камня) при определении расчетного сопротивления армированной кладки; |
s | - | расстояние между сетками по высоте; |
 | - | коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении; |
y | - | расстояние от центра тяжести сечения элемента в сторону эксцентриситета до сжатого его края;расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане; |
 ,  | - | расстояния от центра тяжести элемента прямоугольного сечения до его края в сторону эксцентриситета, соответственно сторонам, при косом внецентренном сжатии; |
z | - | плечо внутренней пары сил; |
 | - | упругая характеристика кладки; |
 | - | приведенная упругая характеристика кладки; |
 | - | упругая характеристика кладки с сетчатым армированием; |
 | - | коэффициент линейного расширения кладки; |
 ,  | - | упругие характеристики слоев кладки в многослойной стене и соответственно их толщины; |
 | - | отношение высоты этажа к толщине стены или меньшей стороне прямоугольного сечения столба; |
 | - | коэффициент условий работы кладки; |
 | - | коэффициент условий работы для зимней кладки;коэффициент условий работы кладки в стадии оттаивания; |
 | - | коэффициент условий работы арматуры; |
 | - | плотность; |
 | - | коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин; |
 | - | коэффициент условий работы сетчатой арматуры при расчете кладки в стадии оттаивания; |
 | - | относительная деформация кладки; |
 | - | предельная относительная деформация; |
 | - | коэффициент, принимаемый по таблице 20; |
 ,  | - | гибкость элементов соответственно прямоугольного сечения и сечения произвольной формы; |
 ,  | - | гибкости сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами; |
 | - | процент армирования сетчатой арматурой кладки по объему;процент армирования по вертикальному сечению стены; |
 | - | коэффициент трения; |
 | - | коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки; |
 | - | коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по таблице 21; |
 | - | напряжение в кладке, при котором определяется  ; |
 | - | среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9; |
 | - | максимальное напряжение над опорой рандбалки; |
 | - | коэффициент продольного изгиба; |
 | - | коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения элемента; |
 | - | коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии элемента; |
 | - | коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки; |
 | - | коэффициент, принимаемый по таблице 20. |
Г.1 Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий жесткие опоры, рассчитываются согласно указаниям, приведенным в 6.10-6.14. Эпюры изгибающих моментов при расчете стен как неразрезных балок с шарнирными опорами приведены на рисунке Г.1, а. В запас прочности допускается выполнять расчет стен, как однопролетных балок (рисунок Г.1, б). Величины эксцентриситетов, возникающих в стенах при действии вертикальных и горизонтальных (ветровых) нагрузок относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стены, определяются по формуле
, (Г.1)Изгибающие моменты в стенах учитываются от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа, т.е. от перекрытия над этим этажом, балконов и т.п., а также от ветровой нагрузки. Моменты от нагрузок вышележащих этажей учитываются, если сечение стены изменяется в уровне перекрытия над данным этажом. При изменении сечения стены в пределах рассчитываемого этажа следует учитывать момент, вызванный смещением оси стены.
При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.
Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.
Г.2 При расчете стен здания на ветровые нагрузки, направленные параллельно стенам, производится распределение ветровой нагрузки между поперечными или продольными стенами, расположенными в направлении действия нагрузки.
Г.3 Если стены взаимно перпендикулярного направления соединены перевязкой или другими достаточно жесткими и прочными связями, то следует учитывать совместную работу рассчитываемой стены и участков примыкающих к ней стен.
Г.4 Поперечные стены, воспринимающие действующие в их плоскости горизонтальные (ветровые) нагрузки, должны быть рассчитаны на главные растягивающие напряжения по 9.12, 9.13. Если прочность поперечных стен с проемами обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны быть рассчитаны на возникающие в них перерезывающие силы.
Г.5 К зданиям с упругой конструктивной схемой относятся здания, в которых расстояния между поперечными стенами или другими жесткими опорами для перекрытий и покрытий превышают указанные в таблице 28. Независимо от расстояния между поперечными конструкциями к упругим опорам относятся покрытия из легких конструкций, опирающихся на металлические или железобетонные фермы, прогоны, балки.
Г.6 При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями - перекрытия и покрытия, которые рассматриваются как жесткие распорки, шарнирно связанные со стенами. При упругих опорах принимается, что стойки заделаны в грунт в уровне пола здания (при наличии бетонного подстилающего слоя под полы и отмостки).
Г.7 При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки 
и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.
и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.Г.8 Если нагрузка от перекрытия или покрытия распределена равномерно по длине стены (например, при покрытии из железобетонного настила), за ширину полки стены с пилястрой может приниматься вся ширина простенка или же, при глухих стенах, - вся длина стены между осями примыкающих к пилястре пролетов.
Если нагрузка от перекрытия сосредоточена на отдельных участках (опирание ферм, балок и пр.), при статическом расчете допускается принимать ширину полки тавра согласно следующим указаниям: не более 6h и ширины стены между проемами (Н - высота стены от уровня заделки, h - толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3H принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.
Если толщина стены меньше 0,1 высоты сечения пилястры, то сечение рассматривается как прямоугольное без учета примыкающих участков стены.
Г.9 Каждая поперечная рама, состоящая из вертикальных и горизонтальных элементов, расположенных на одной оси, рассчитывается, как правило, независимо от других рам; если нет специальных условий, при которых возможна существенная перегрузка какой-либо рамы при загрузке других пролетов. Расчет производится на все нагрузки, расположенные между средними осями пролетов здания, примыкающих к рассчитываемой раме.
Г.10 До установки перекрытий или покрытий стены и столбы рассчитываются на собственный вес стен, некоторые виды оборудования и др., как свободно стоящие стойки, заделанные в грунт. На нагрузки, приложенные после устройства перекрытий, стены и столбы рассчитываются как элементы рам. Усилия, вычисленные при этих двух нагрузках, суммируются.
Опорные реакции в шарнирной верхней опоре каждой стойки определяются последовательно от всех приложенных нагрузок, и полученные значения суммируются.
Д.1 Армирование кладки лицевого слоя с гибкими связями и поэтажным опиранием следует выполнять с учетом следующих положений:
рекомендуется использовать армирующие сетки с двумя продольными стержнями. Поперечная арматура должна назначаться конструктивно из арматуры диаметром 3 мм с шагом 200 мм. Диаметр продольной стальной арматуры в сетках рекомендуется принимать не менее 3 мм и не более 5 мм.
наибольшие величины горизонтальных растягивающих напряжений действуют в нижней трети стены, т.е. на высоте от опоры около 1 м (при высоте этажа 3 м). Армирование подбирается из расчета кладки лицевого слоя на температурно-влажностные воздействия. Выше армирование выполняется конструктивно теми же сетками, что и в нижних рядах, но с более редким по высоте шагом (но не реже, чем через 60 см). Независимо от результатов расчетов должно выполняться конструктивное армирование кладки лицевого слоя сетками, располагаемыми с шагом не более 60 см на всю высоту стены.
независимо от результатов расчетов на углах должно выполняться конструктивное армирование кладки лицевого слоя сетками, располагаемыми с шагом не более 25 см на всю высоту стены.
на углах каждый из слоев кладки должен быть армирован Г - образными сварными сетками на длину не менее 1 м от угла или до вертикального деформационного шва, если он расположен ближе. На прямолинейных участках допускается укладывать сетки внахлест. Длина перехлеста должна составлять не менее 15 см.
Д.2 Сетки, укладываемые в наружный слой кладки, должны выполняться из нержавеющей стали или других, стойких к коррозии материалов.
Д.3 Армирование каждого из слоев стены с соединением слоев вертикальными кирпичными диафрагмами осуществляется сетками, располагаемыми по высоте не реже, чем через 1 м. Диафрагмы армируются сетками из арматуры диаметром не менее 3 мм или Z-образными стержнями диаметром не менее 5 мм с шагом по высоте не более 60 см.
Д.4 Горизонтальные швы устраиваются в несущих многослойных стенах со средним слоем из эффективного утеплителя - в облицовочном кирпичном слое, в ненесущих стенах - по всей толщине стены.
Горизонтальные деформационные швы во внутреннем и наружном слоях ненесущих многослойных стен следует выполнять в уровне опорных конструкций (между вышележащей конструкцией и верхним рядом кладки).
Д.5 Горизонтальные швы по высоте здания в облицовке несущих многослойных стен со средним слоем из эффективной теплоизоляции допускается устраивать следующим образом:
далее поэтажно, под плитой монолитного железобетонного перекрытия и под консольной балкой, устанавливаемой под сборной железобетонной плитой перекрытия.
Д.6. Вертикальные температурно-деформационные швы устраиваются в лицевом слое многослойных наружных стен, отделенных от основного слоя утеплителя.
Д.7. Рекомендуемые максимальные расстояния между вертикальными температурными швами для прямолинейных участков стен 6-7 м. Вертикальные швы на углах здания следует располагать на расстоянии 250-500 мм от угла по одной из сторон. При толщине облицовочного слоя 250 мм расстояние между швами может быть увеличено.