Утративший силу
таблице 5 с коэффициентами:
6.13 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
таблице 8 с коэффициентами:
6.15 Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
6.16 Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению , растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям при изгибе , срезу при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в
6.17 Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению , растяжению при изгибе , срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в
1171 × 556 пикс.   Открыть в новом окне |
1132 × 424 пикс.   Открыть в новом окне |
1344 × 493 пикс.   Открыть в новом окне |
Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа, кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | ||||
при марке раствора | при прочности раствора 0,2 | |||||
50 и выше | 25 | 10 | 4 | |||
А Осевое растяжение | ||||||
1 По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рисунок 1) | 0,08 | 0,05 | 0,03 | 0,01 | 0,005 | |
2 По перевязанному сечению (рисунок 2): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,16 | 0,11 | 0,05 | 0,02 | 0,01 | |
б) для бутовой кладки | 0,12 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | 0,01 | |
Б Растяжение при изгибе | ( ) | |||||
3 По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штробе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | 0,01 | |
4 По перевязанному сечению (рисунок 3): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,25 | 0,16 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | |
б) для бутовой кладки | 0,18 | 0,12 | 0,06 | 0,03 | 0,015 | |
В Срез | ||||||
5 По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16 | 0,11 | 0,05 | 0,02 | 0,01 | |
6 По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24 | 0,16 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | |
Примечания1 Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.2 Расчетные сопротивления кладки, приведенные в таблице 11, следует принимать с коэффициентами:для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия - 1,4;для вибрированной кирпичной кладки из керамического кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25;для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести - 0,75;для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича - 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков - по экспериментальным данным;для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - по таблице 33.При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе для всех видов кладки следует принимать по таблице 11 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.3 При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в таблице 11, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.4 Расчетные сопротивления кладки из ячеистобетонных и полистиролбетонных блоков на клеевых составах для всех видов напряженного состояния, приведенных в столбце 1 таблицы 11, определяются по экспериментальным данным. |
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа, кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке изделия | ||||||||
200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 35 | 25 | 15 | 10 | ||
1 Осевое растяжение | 0,25 | 0,2 | 0,18 | 0,13 | 0,1 | 0,08 | 0,06 | 0,05 | 0,03 | |
2 Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения | ( ) | 0,4 | 0,3 | 0,25 | 0,2 | 0,16 | 0,12 | 0,1 | 0,07 | 0,05 |
3 Срез | 1,0 | 0,8 | 0,65 | 0,55 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,14 | 0,09 | |
Примечания1 Расчетные сопротивления осевому растяжению , растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям отнесены ко всему сечению разрыва кладки.2 Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.3 Расчетные сопротивления кладки из крупноформатных поризованных камней, полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным с учетом вариативности свойств (анизотропии) |
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа, бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при классе бетона | |||||
В15 | В12,5 | В7,5 | В5 | В3,5 | В2,5 | ||
1 Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | 0,2 | 0,18 | 0,16 | 0,14 | 0,12 | 0,1 | |
2 Растяжение при изгибе | 0,27 | 0,25 | 0,23 | 0,2 | 0,18 | 0,16 |
6.18 Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению , главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе приведены в
6.19 Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
СП 63.13330, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы , приведенные в таблице 14.
6.20 Расчетные сопротивления арматуры , принимаемые в соответствии с Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы для арматуры классов | ||
А240 | A300 | В500 | |
1 Сетчатое армирование | 0,75 | - | 0,6 |
2 Продольная арматура в кладке: | |||
а) продольная арматура растянутая | 0,8 | 0,9 | 0,7 |
б) то же, сжатая | 0,85 | 0,7 | 0,6 |
в) отогнутая арматура и хомуты | 0,8 | 0,8 | 0,6 |
3 Анкеры и связи в кладке: | |||
а) на растворе марки 25 и выше | 0,9 | 0,9 | 0,8 |
б) на растворе марки 10 и ниже | 0,5 | 0,5 | 0,6 |
Примечания1 При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления принимаются не выше, чем для арматуры классов А300 или соответственно В500.2 При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы приведенным в таблице 34. |
Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения
6.21 Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:
Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.
Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки; - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле
R - расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по таблицам 2-10 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в 6.10-6.15.