СП 345.1325800.2017 Здания жилые и общественные Правила проектирования тепловой защиты

СВОД ПРАВИЛ

ЗДАНИЯ ЖИЛЫЕ И ОБЩЕСТВЕННЫЕ.

ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

Residential and public buildings. Thermal performance design

Предисловие

Сведения о своде правил

Введение

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 24816 2014 Материалы строительные. Метод определения сорбционной влажности

ГОСТ 24866 2014. Межгосударственный стандарт. Стеклопакеты клееные. Технические условия.

ГОСТ 25609 2015 Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод определения показателя теплоусвоения

ГОСТ 25898 2012 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию

ГОСТ 26602.4 2012 Блоки оконные и дверные. Метод определения общего коэффициента пропускания света

ГОСТ 30494 2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 31167 2009 Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях

ГОСТ Р 56504 2015 Материалы строительные. Методы определения коэффициентов влагопроводности

ГОСТ Р 56505 2015 Материалы строительные. Методы определения показателей капиллярного всасывания воды

ГОСТ Р 56733 2015 Здания и сооружения. Метод определения удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции

ГОСТ Р 56734 2015 Здания и сооружения. Расчет показателя теплозащиты ограждающих конструкций с отражательной теплоизоляцией

СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия»

СП 50.13330.2012 «СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий»

СП 54.13330.2016 «СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные»

СП 118.13330.2012 «СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения» (с изменениями № 1, № 2)

СП 131.13330.2012 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» (с изменениями № 1, № 2)

СП 230.1325800.2015 Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины, приведенные в разделе 3 СП 50.13330.2012.

4 Общие положения

4.2 Здание должно удовлетворять требованиям:

- к тепловой защите;

- воздухопроницаемости ограждающих конструкций;

- защите от переувлажнения ограждающих конструкций;

- теплоустойчивости ограждающих конструкций;

- теплоусвоению поверхности полов;

- расходу тепловой энергии на отопление и вентиляцию помещений;

- отдельным элементам зданий.

5 Тепловая защита зданий

5.1 Требования к тепловой защите зданий

Требования к тепловой защите зданий устанавливаются в следующем порядке:

- принимаются средняя температура наружного воздуха, ºС, и продолжительность отопительного периода, сут/год, по СП 131.13330;

- принимается расчетная температура внутреннего воздуха здания по ГОСТ 30494;

- рассчитываются градусо-сутки отопительного периода по формуле (5.2) СП 50.13330.2012;

- находятся базовые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций здания , (м2 ºС)/Вт o таблице 3 СП 50.13330.2012;

• находятся нормируемые значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций здания , (м2 ºС)/Вт , по пункту 5.2 СП 50.13330.2012 назначаются коэффициенты m_р и с помощью формулы (5.1) СП 50.13330.2012;
• проводится проверка приведенных сопротивлений теплопередаче

ограждающих конструкций здания , (м2 ºС)/Вт;

• проводится проверка удельной теплозащитной характеристики здания k_{о б}, Вт/(м³·^оС), по пункту 5.5 СП 50.13330.2012;

• проводится проверка требований к расходу тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания по разделу 10 СП 50.13330.2012.

При реализации данных требований к тепловой защите зданий рекомендуется также учитывать положения СП 54.13330 и СП 118.13330.

5.2 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче

Теплопроводность материалов принимается в соответствии с приложением Т СП 50.13330.2012 или ГОСТ 7076.

5.3 Упрощенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче Упрощенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции без вентилируемых воздушных прослоек (м2 ºС)/Вт, производится по формуле (Е.1) СП 50.13330.2012. В эту формулу подставляются геометрические характеристики a_i, l_j, n_k, определяемые в соответствии с приложением Е СП 50.13330.2012. Удельные потери теплоты через плоские элементы U_i, Вт/(м²·^оС), определяются также в соответствии с приложением Е СП 50.13330.2012. Удельные потери теплоты через линейные ψ_j, Вт/(м·^оС), и точечные χ_k, Вт/^оС, неоднородности принимаются приближенно по таблицам СП 230.1325800.2015 или рассчитываются по ГОСТ Р 56733.

• 0,40 м²·°С/Вт – для воздушной прослойки толщиной 0,02 м;
• 0,45 м²·°С/Вт – для воздушной прослойки толщиной 0,03 м;
• 0,50 м²·°С/Вт – для воздушной прослойки толщиной 0,05 м. Отражательную теплоизоляцию из офольгированных материалов с малым сопротивлением паропроницанию допускается использовать в качестве пароизоляции. В этом случае отражательную теплоизоляцию следует устанавливать в слоях конструкции, расположенных между утеплителем и внутренним воздухом. При этом воздушную прослойку следует рассматривать как дополнительный утеплитель.

Приведенное сопротивление теплопередаче глухой (без проемов) стены с НФС (м 2 °С)/Вт, определяется по условному сопротивлению теплопередаче стены и удельным потерям теплоты через элементы крепежной системы НФС, при этом никакие неоднородности, кроме создаваемых подконструкцией системы и крепежом утеплителя, не учитываются. Это сопротивление используется в дальнейшем для расчета воздухообмена в воздушной прослойке НФС¹ в формулах (8.4)–(8.7).

Где усл – осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м²∙°С/Вт;

l_н – протяженность направляющих, проникающих в утеплитель, м/м²; χ_кр – удельные потери теплоты через кронштейны, Вт/°C;

5.6. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче полов Приведенное сопротивление теплопередаче полов R_о,пол, (м² ºС)/Вт,

1. Определяется целевое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции здания. Оно должно быть не ниже требуемого СП 50.13330.

2. Выбирается вид ограждающей конструкции.

4. Для каждого элемента находится удельный геометрический показатель.

7. Для выбранной толщины утеплителя определяются удельные потери теплоты всех элементов ограждающей конструкции.

8. По таблице Е.2 и формуле (Е.1) приложения Е СП 50.13330.2012 проводится расчет приведенного сопротивления теплопередаче .

9. Приведенное сопротивление теплопередаче сравнивается с целевым сопротивлением теплопередаче.

По результатам расчета проводится оценка достижения целевого сопротивления теплопередаче.

на 10 % – для <3,5 (м2 ºС)/Вт;

7 % – для 3,5≤ <5 (м2 ºС)/Вт;

5 % – для 5≤ (м2 ºС)/Вт;

Если целевое сопротивление теплопередаче не достигнуто, проводится корректировка.

10. Находится разность полученного приведенного коэффициента теплопередачи и целевого коэффициента теплопередачи.

(5.3)

11. Выбирается элемент, за счет которого будет дорабатываться конструкция. Для выбранного элемента по формулам (5.4)–(5.6) рассчитываются удельные потери теплоты, при которых конструкция обеспечивает целевое сопротивление теплопередаче:

(5.4)

(5.5)

(5.6)

12. Подбирается конструкция выбранного элемента, с удельными потерями теплоты (не превышающими полученное на шаге 11 значение).

13. Для плоского элемента рассчитывается необходимая толщина утеплителя d_ут по формуле

Где – сумма термических сопротивлений всех слоев конструкции кроме утеплителя.

5.8 Расчет удельной теплозащитной характеристики здания

Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитывается в соответствии с приложением Ж СП 50.13330.2012.

5.9 Методика выбора ограждающих конструкций для достижения целевой удельной теплозащитной характеристики здания

1. Определяется целевая удельная теплозащитная характеристика здания. Она должна быть не ниже требуемой по СП 50.13330.

2. Для каждой ограждающей конструкции находится ее площадь и приведенное сопротивление теплопередаче.

3. Проводится расчет удельной теплозащитной характеристики здания в соответствии с приложением Ж СП 50.13330.2012.

4. По результатам расчета проводится оценка достижения целевой удельной теплозащитной характеристики здания.

Если целевая удельная теплозащитная характеристика здания не достигнута, проводится корректировка.

5. Находится разность полученной и целевой удельной теплозащитной характеристики здания по формуле

∆k = k_об,0 – k_ц. (5.8)

(5.9)

^где V_от – отапливаемый объем здания, м³;

A_ф,i – площадь выбранной ограждающей конструкции, м²;

7. Проводится корректировка выбранной ограждающей конструкции по алгоритму, описанному в пункте 5.7, начиная с шага 11.

5.10 Методика оптимизации теплозащитной оболочки здания по окупаемости энергосберегающих мероприятий

Экономическая оптимизация оболочки здания основана на сравнении альтернативных вариантов конструкций.

Методика содержит три уровня оптимизации:

1) выбор оптимальных теплозащитных характеристик отдельных элементов конструкции из условия окупаемости энергосбережения;

2) сравнение по эффективности энергосбережения конструкций с различной базовой комплектацией;

3) гармонизация отдельных конструкций и оболочки здания в целом.

5.10.1 Выбор оптимальных теплозащитных характеристик отдельных элементов

Где С_тепл – тарифная цена тепловой энергии в районе строительства проектируемого здания, руб./(кВт ч);

m_кл – климатический коэффициент района строительства, определяемый по формуле

(5.11)

ГСОП(Э) – эталонное значение градусо-суток отопительного периода, ^оС сут/год, принимаемое равным 1000 ^оС сут/год;

Z_ок – срок окупаемости, определяемый как половина срока службы элемента до замены или ремонта, но не более 12 лет.

Т а б л и ц а5.1 – Классы теплозащитной эффективности элементов конструкции

Класс	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Границы Ω, руб./(кВт ч/год)	До 2 включ.	От 2 до 4 включ.	От 4 до 8 включ.	От 8 до 14 включ.	От 14 до 24 включ.	От 24 до 40 включ.	От 40 до 65 включ.	От 65 до 100 включ.	От 100 до 160 включ.	От 160 до 250 включ.	От 250 до 380 включ.	От 380 до 570 включ.	От 570 до 850 включ.	От 850

¹ В качестве энергетической единицы принят 1 кВт ч/год сэкономленной энергии при значении ГСОП =1000 ^оС сут/год.

для линейного элемента

(5.13)

для точечного элемента

(5.14)

Для использования формул (5.12)–(5.14) должен быть составлен ряд из экономически обоснованных вариантов исследуемого элемента, упорядоченный по его теплозащитной характеристике. В формулах варианты 1 и 2 – соседние варианты ряда (т. е. ближайшие по теплозащитной характеристике, экономически обоснованные варианты элемента). Причем вариант 2 дороже варианта 1 и обладает меньшими теплопотерями. Полученное по формулам (5.12)–(5.14) значение Ω_эл соответствует варианту 2 элемента.

Где К_кон^ед – полные единовременные затраты на производство 1 м² конструкции, руб./м², которые рассчитываются по формуле

где a_i – площадь плоского элемента конструкции i-го вида, приходящаяся на 1 м² конструкции, м²/м²;

l_j – протяженность линейной неоднородности j-го вида, приходящаяся на 1 м² конструкции, м/м²;

n_k – количество точечных неоднородностей k-го вида, приходящихся на 1 м² конструкции, шт./м²;

– базовая стоимость 1 м² конструкции (наиболее холодный вариант всех элементов конструкции), руб./м².

6 Теплоустойчивость ограждающих конструкций

6.1 Требования к теплоустойчивости ограждающих конструкций

(6.1)

6.2 Расчет теплоустойчивости ограждающей конструкции

(6.2)

Где – расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ^оС, определяемая согласно пункту 6.3 СП 50.13330.2012;

7 Воздухопроницаемость ограждающих конструкций

7.1 Требования к воздухопроницаемости ограждающих конструкций Требования к воздухопроницаемости ограждающих конструкций устанавливаются в разделе 7.3 СП 50.13330.2012.

В формуле (7.1) предполагается, что удельная теплоемкость воздуха, равна 1 кДж/(кг °C).

Значение теплового потока, входящего через внутреннюю поверхность конструкции (только за счет теплообмена), рассчитывается по формуле

(7.2)

Значение теплового потока, выходящего через наружную поверхность

конструкции (только за счет теплообмена), рассчитывается по формуле

(7.3)

8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций

8.2 Нахождение плоскости максимального увлажнения

Т а б л и ц а 8.1 – Зависимость комплекса f(tм.у) от температуры в плоскости максимального увлажнения tм.у, С

tм.у, С	f(tм.у),	tм.у, С	f(tм.у),	tм.у, С	f(tм.у),	tм.у, С	f(tм.у),
	К2/Па		К2/Па		К2/Па		К2/Па
–40	2539	–23	616,9	–6	181,1	11	62,0
–39	2322	–22	571,2	–5	169,3	12	58,5
–38	2126	–21	529,2	–4	158,4	13	55,2
–37	1947	–20	490,7	–3	148,3	14	52,1
–36	1785	–19	455,2	–2	138,9	15	49,1
–35	1638	–18	422,5	–1	130,2	16	46,4
–34	1504	–17	392,5	0	122,1	17	43,9
–33	1382	–16	364,8	1	114,5	18	41,5
–32	1271	–15	339,2	2	107,5	19	39,2
–31	1170	–14	315,6	3	100,9	20	37,1
–30	1077	–13	293,9	4	94,8	21	35,1
–29	992,7	–12	273,8	5	89,1	22	33,2
–28	915,5	–11	255,2	6	83,8	23	31,5
–27	844,8	–10	238,0	7	78,8	24	29,8
–26	780,2	–9	222,1	8	74,2	25	28,3
–25	721,0	–8	207,4	9	69,9	26	26,8
–24	666,7	–7	193,7	10	65,8	27	25,4

Все слои ограждающих конструкций делятся на два типа – проницаемые и плотные. Для такого деления вводится особый критерий, численно равный отношению паропроницаемости материала слоя к его теплопроводности.

Устанавливается следующая граница между проницаемыми и плотными слоями:

– слой проницаемый;

– слой плотный,

μ– паропроницаемость материала, мг/(м ч Па), определяемая по приложению Т СП 50.13330.2012 или ГОСТ 25898.

Т а б л и ц а 8.2 – Классификация ограждающих конструкций

Класс	Схема
Однослойная
Двухслойная с плотным слоем со стороны помещения (наружное утепление)
Двухслойная с проницаемым слоем со стороны помещения (внутреннее утепление)
Трехслойная с проницаемым слоем в середине
Трехслойная с плотным слоем в середине

Если различие между всеми слоями конструкции не превышает 30 % по критерию , то ее согласно данной классификации признают однослойной.

8.3.2 Нахождение слоя, содержащего плоскость максимального увлажнения

Определение места расположения плоскости максимального увлажнения в зависимости от класса конструкции приведено в таблице 8.3.

Т а б л и ц а8.3 – Определение места расположения плоскости максимального увлажнения

Класс конструкции	Расположение плоскости максимального увлажнения
1 Однослойная	В наружной половине слоя
2 Двухслойная с плотнымслоем со стороны помещения(наружное утепление)	В наружной половине проницаемого слоя
3 Двухслойная с проницаемымслоем со стороны помещения(внутреннее утепление)	На стыке проницаемого и плотного слоев или вовнутренней половине плотного слоя
4 Трехслойная с проницаемым слоем в середине	На стыке проницаемого и наружного плотного слоевП р и м е ч а н и е – Для внутреннего плотного слоя из легких бетонов или поризованной керамики возможно смещение плоскости максимального увлажнения вглубь проницаемого слоя
5 Трехслойная с плотным слоем в середине	На наружной границе наружного проницаемого слояП р и м е ч а н и е – Для данной конструкции возможно возникновение второй плоскости максимального увлажнения, но ее следует игнорировать

8.3.3 Для упрощения нахождения плоскости максимального увлажнения в выбранном слое приведена таблица 8.4, в которой даны значения температур в плоскости максимального увлажнения в зависимости от климатического и конструкционного факторов.

Т а б л и ц а 8.4 – Температура в плоскости максимального увлажнения конструкции в зависимости от климатического и конструкционного факторов

Конструкционный фактор	Температура в плоскости максимального увлажнения конструкции при значениях климатического фактора
	0,012	0,018	0,024	0,03	0,036	0,044	0,06	0,08
0,4	–		–	–	–	–	–0,7	–5,1
0,55	–		–	–	–	–0,9	–5,6	–9,8
0,7	–		–	–	–1,5	–4,6	–9,1	–13,2
0,95	–		–	–3,4	–6,1	–9,0	–13,5	–17,4
1,2	–	–	–3,5	–6,8	–9,5	–12,4	–16,7	–20,5
1,6	–	–3,5	–7,8	–11,0	–13,6	–16,4	–20,6	–24,3
2,0	–0,7	–6,8	–11	–14,2	–16,7	–19,4	–23,5	–
2,7	–5,3	–11,2	–15,3	–18,3	–20,7	–23,3	–	–
3,5	–9,1	–14,9	–18,8	–21,7	–24,1	–	–	–
4,7	–13,3	–18,9	–22,7	–25,5	–	–	–	–
6,0	–16,7	–22,1	–25,8	–	–	–	–	–
7,8	–20,2	–25,5	–	–	–	–	–	–
10,0	–23,5	–	–	–	–	–	–	–
П р и м е ч а н и е – В настоящей таблице применены следующие обозначения:RО,П – общее сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции, м2 ч Па/мг, определяемое согласно 8.7 СП 50.13330.2012;λi, μi – расчетные коэффициенты теплопроводности, Вт/(м2 оС), и паропроницаемости, мг/(м ч Па), материала соответствующего слоя;tн,отр – средняя температура наружного воздуха за период с отрицательными среднемесячными температурами, оС;eн,отр – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за период с отрицательными среднемесячными температурами, Па;eв – расчетное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха помещений здания, Па; tв – расчетная температура внутреннего воздуха помещений здания, оС, по ГОСТ 30494.

8.3.4 Алгоритм упрощенного нахождения плоскости максимального увлажнения в ограждающей конструкции

Плоскость максимального увлажнения находится упрощенным методом в следующей последовательности:

1. Для все слоев ограждающей конструкции рассчитывается критерий

2. В соответствии с 8.3.1 проводится классификация конструкции.

3. По таблице 8.3 определяется слой, где расположена плоскость максимального увлажнения.

5. По формуле (8.1) определяется x координата плоскости максимального увлажнения, м, отсчитываемая от наружной границы слоя

λx– расчетный коэффициент теплопроводности, Вт/(м^{2 о}С), материала соответствующего слоя;

– термическое сопротивление от наружного воздуха до наружной границы рассматриваемого слоя, (м²·^оС)/Вт, определяемое по формулам (Е.6), (Е.7) приложения Е СП 50.13330.2012.

8.4 Расчет влажностного режима и сопутствующих характеристик стен с НФС

8.4.1 Расчет воздухообмена в воздушной прослойке

где К_н, К_з – аэродинамические коэффициенты на разных стенах здания, по СП 20.13330;

V_н – скорость движения наружного воздуха, м/с;

K – коэффициент учета изменения скорости потока по высоте по СП 20.13330;

h – разности высот от входа воздуха в прослойку до его выхода из нее, м;

tпр, tн– средняя температура воздуха в прослойке и температура наружного воздуха, °С;

– сумма коэффициентов местных сопротивлений, рассчитывается по формуле

S_пр – площадь сечения воздушной прослойки, приходящейся на один погонный метр стены;

δ_пр – толщина воздушной прослойки, м.

Где – предельная температура воздуха в прослойке, °С; (8.6)

– условная высота, на которой температура воздуха в прослойке отличается от предельной температуры t₀ в е раз (е 2,7) меньше, чем отличалась при входе в прослойку, м; (8.7)

с_в – удельная теплоемкость воздуха, равная 1005 Дж/(кг С);

γ_в – средняя плотность воздуха, равная 353/(273+t_пр) кг/м³;

R_н– термическое сопротивление стены от воздушной прослойки до наружного воздуха (м² С)/Вт),

R_н=1/ α_н+1/ α_пр+R_об, (8.8)

Где α_пр – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м² С); принимается по таблице 6 СП 50.13330.2012;

R_об – термическое сопротивление облицовочной плитки НФС, (м² С)/Вт.

Для расчета в качестве R_в берется приведенное сопротивление теплопередаче глухой стены с НФС по формуле (5.1) настоящего свода правил.

Коэффициент теплоотдачи α_пр равен сумме конвективного и лучистого коэффициентов теплоотдачи α_пр= α_к+2 α_л.

Конвективный коэффициент теплоотдачи α_к рассчитывается по формуле

Лучистый коэффициент теплоотдачи определяется по формуле

m – температурный коэффициент, который рассчитывается по формуле

(8.12)

В этом случае допускается α_пр принимать равным 12 Вт/(м² °C). Средняя температура воздуха в прослойке рассчитывается также по формуле (8.5).

Использовать формулу (8.12) и упрощенный подход допускается только при выполнении условия:

(8.12)

В случае невыполнения условия (8.13) или, при необходимости более точных расчетов, формулу (8.12) можно использовать для нахождения стартовой скорости для выполнения процесса итераций, описанного выше.

8.4.2 Расчет влажностного режима наружных стен с НФС с вентилируемой воздушной прослойкой

Для определения таких характеристик конструкции, как долговечность и расчетная теплопроводность, рассчитывают влажностный режим конструкции в многолетнем цикле эксплуатации (нестационарный влажностный режим) с применением специализированного программного комплекса. В наружных граничных условиях учитывают сопротивление паропроницанию ветрозащиты и наружной облицовки, а также воздухообмен в воздушной прослойке.

По потоку водяного пара рассчитывается коэффициент k, мг/(м² ч Па), используемый в дальнейших расчетах:

.(8.14)

Допускается рассчитывать коэффициент k по приближенной формуле

где R_о^п – полное сопротивление паропроницанию стены, м² ч Па/мг;

Где – значение производной кривой сорбции, определяемой по ГОСТ 24816; для материала основания стены при φ= 50 %;

μ_ос – паропроницаемость материала основания, мг/(м ч Па);

γ_ос – плотность материала основания, кг/м³;

(8.17)

Где – предельное парциальное давление водяного пара в прослойке, Па;

e_н – парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па;

R_эк^п – сопротивление паропроницанию облицовки фасада, м² ч Па/мг;

k – коэффициент, определяемый по формуле (8.14) или (8.15).

8.4.4 Расчет требуемой величины сопротивления воздухопроницанию стены с НФС с вентилируемой воздушной прослойкой

Требуемая воздухопроницаемость стены с облицовкой на относе G^тр, кг/(м² ч), рассчитывается по формуле

(8.18)

Где – параметр, приведенный в таблице 8.5;

R_о^п – полное сопротивление паропроницанию стены, м² ч Па/мг.

Т а б л и ц а 8.5 – Значения параметра , для различных значений параметров D и

к D	0,005	0,01	0,015	0,02	0,03	0,04	0,06	0,08	0,1	0,12
0,02	3,96	1,61	0,62
0,04	8,16	4	2,5	1,64	0,63
0,06		6,17	4,05	2,92	1,66	0,92
0,08	16,7		5,54	4,1	2,55	1,68	0,65
0,1		10,5		5,24	3,39	2,38	1,22	0,51
0,12	25,6		8,52		4,19	3,03	1,73	0,96	0,42
0,14		15,1		7,54		3,67	2,22	1,39	0,81
0,16	34,9		11,6		5,8		2,69	1,79	1,17	0,7
0,18		19,8		9,92		4,92		2,17	1,51	1,02
0,2	44,6		14,9		7,43		3,61		1,84	1,32

Параметр D рассчитывается по формуле

(8.19)

где Е_у – давление насыщенного водяного пара на границе между утеплителем и вентилируемой воздушной прослойкой, Па. Параметр рассчитывается по формуле

(8.20)

(8.21)

Проверка проводится для климатических параметров, средних за период с отрицательными среднемесячными температурами.

Сопротивление паропроницанию наружного штукатурного слоя R п шт ,

м² ч Па/мг, должно удовлетворять условию:

Где , μ_ос, γ_ос, E_ос – то же, что и в формуле (8.16).

φ_в^с – относительная влажность внутреннего воздуха, %, с учетом наличия солей, рассчитываемая по формуле

φ_в^с = φ_в 100 / φ_р, (8.23)

φ_р – относительная влажность воздуха, %, над насыщенным водным раствором соли.

При превышении значением _в^с, вычисленным по формуле (8.23), 100 % его следует принимать равным 100 %.

При содержании в материале ограждающей конструкции одной соли значения Е_рi и φ_р принимаются по интерполяции данных таблицы 8.6.

Т а б л и ц а 8.6 – Парциальное давление водяного пара Ерi, Па, и относительная влажность воздуха φр, %, над насыщенными растворами отдельных солей при давлении В=100,7 кПа

Химическая формула вещества	Парциальное давление водяного пара, Ерi, Па, при температуре t, °С					Относительная влажность над насыщенным раствором соли φр, %, при температуре t, °С
	10	15	20	25	30	10	15	20	25	30
ZnBr2	–	–	230,6	286,6	305,3	–	–	9,9	9,0	7,2
MgCl2	–	–	–	–	1400	–	–	–	–	33,0
Na2S2O3	548	761,3	1051	1451	1895	44,6	44,7	45,0	45,8	44,6
Mg(NO3)2	–	–	1261	1659	2169	–	–	53,9	52,4	51,1
Ca(NO3)2	746,6	954,6	1288	1605	2005	60,8	56,0	55,1	50,7	47,2
NaBr	–	959,9	1400	1787	2240	–	56,3	60,0	56,4	52,8
NН4NО3	917,3	1193	1566	1992	2524	74,7	70,0	67,0	62,9	59,4
NaNO3	950,6	1313	1804	2364	3076	77,4	77,0	77,2	74,6	72,4
NaCI	923,6	1279	1807	2381	3253	75,2	75,0	77,3	75,2	76,6
NH4Cl	969,3	1353	1856	2416	3281	78,9	79,4	79,4	76,3	77,3
Ca(NH2)2	997,2	1365	1873	2408	3078	81,2	80,1	80,1	76,0	72,5
(NH4)2SO4	971,9	1355	1896	2600	3362	79,1	79,5	81,1	82,1	79,2
Na2SO4	909,3	1333	1927	2748	3633	74,0	78,2	82,4	86,7	85,6
KCl	1055	1445	1968	2636	3733	85,9	84,8	84,2	83,2	87,9
NaSО3	1075	1487	2038	2762	3706	87,5	87,2	87,2	87,2	87,3
CdSO4	1099	1511	2077	2812	3768	89,5	88,6	88,8	88,8	88,7
Na2CO3	–	1601	2090	2704	3465	–	93,9	89,4	85,4	81,6
CdBr2	–	–	2120	2820	3678	–	–	90,7	89,0	86,6
ZnSO4	1189	1597	2126	2802	3661	96,8	93,7	90,9	88,4	86,2
NH4H2PO4	1192	1658	2146	2921	3890	97,1	97,2	91,8	92,2	91,6
KNO3	1183	1635	2161	2925	3845	96,3	95,9	92,4	92,3	90,6
СаН4 (РО4)2	1193	1689	2202	3052	3980	97,1	99,1	94,2	96,3	93,7
KH2PO4	1195	1683	2251	3034	3946	97,3	98,7	96,3	95,8	92,9
MgSO4	–	–	–	–	4000	–	–	–	–	94,2
K2SO4	1208	1701	2306	3141	4112	98,4	99,8	98,6	99,2	96,8

(8.24)

где с_i – концентрация i-й соли в растворе смеси солей, масс.%;

– содержание воды в насыщенном растворе i-й соли, масс.%;

– концентрация i-й соли в насыщенном растворе i-й соли, масс.%;

C_H2O – содержание воды в растворе смеси солей, масс.%.

Значения , принимаются по справочникам растворимости водно-солевых систем. Значения с_i и C_H2O принимаются по результатам исследований материала наружных ограждающих конструкций. Значения Е_р и φ_р для многокомпонентных растворов NaCl+K₂SO₄+KCl и NaCl+Na₂SO₄ принимаются по таблице 8.7, при наличии смесей других солей – по справочникам растворимости многокомпонентных систем.

t, оC	Состав смеси солей
	NaCl + K2SO4 + KCl		NaCl + Na2SO4
	Ep, Па	φр, %	Ep, Па	φр, %
10	908,0	73,9	896,2	70,78
15	1277,9	75,0	1131,3	66,35
20	1778,6	76,1	1637,8	70,05
25	2353,1	74,3	2449, 8	77,33
30	3155,3	74,3	3344,5	78,77

9 Теплоусвоение поверхности полов

9.1 Требования к теплоусвоению поверхности полов

Требования к теплоусвоению поверхности полов устанавливаются в разделе 9.1 СП 50.13330.2012

Согласно данному разделу поверхность пола жилых и общественных зданий, вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий и отапливаемых помещений производственных зданий (на участках с постоянными рабочими местами) должна иметь расчетный показатель

теплоусвоения Y_пол , Вт/(м2 °C), не более нормируемой величины , приведенной в таблице 12 СП 50.13330.2012.

9.2 Расчет теплоусвоения поверхности полов

Методические указания по расчету теплоусвоения поверхности полов

приведены в разделе 9.2 СП 50.13330.2012.

Согласно данному разделу расчетная величина показателя теплоусвоения поверхности пола Y_пол, Вт/(м² °C), определяется следующим пол образом:

Y_пол = 2s₁; (9.1)

б) если первые n слоев конструкции пола (n 1) имеют суммарную

тепловую инерцию D₁ + D₂ + ... + D_n < 0,5, но тепловая инерция (n + 1) слоев D₁ + D₂ + ... + D_n+l ≥0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Y_пол следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:

для n-го слоя – по формуле

для i-го слоя (i = n–1; n–2; ...; 1) – по формуле

10 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий

Удельная характеристика теплопоступлений в здание от проникающей солнечной радиации k_рад Вт/(м³·^оС), за отопительный период рассчитывается в соответствии с приложением Г СП 50.13330.2012 по формуле

(10.1)

где V_от – отапливаемый объем здания, м³;

– суммарные теплопоступления через окна, расположенные на фасадах, ориентированных по направлениям j, и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж/год, вычисляются по формуле

(10.2)

где I ^вер_j – суммарная радиация за отопительный период для вертикальной поверхности, ориентированной по направлению j, МДж/год·м²; принимается по климатологическим справочным данным;

– суммарная радиация за отопительный период для горизонтальной поверхности, МДж/год·м²; принимается по климатологическим справочным данным;

A_jl, A_фон – площадь окон, ориентированных по направлению j, и зенитных фонарей, соответственно, м²;

g_jl, g_фон – коэффициенты общего пропускания солнечной энергии для окон (l – индекс окна) ориентированных по направлению j, и зенитных фонарей, соответственно, определяемые как сумма коэффициента прямого пропускания солнечной энергии и коэффициента вторичной теплопередачи внутрь помещения, отн. ед., определяемые экспериментально или по приложению Б настоящего свода правил;

τ _2jl, τ _2фон – коэффициенты, учитывающие затенение светового проема окон и зенитных фонарей, непрозрачными элементами заполнения, отн. ед., рассчитываемые по формуле (см. ГОСТ 26602.4)

где

βl'– индекс l^/-й ячейки переплета, отн. ед.; для переплета прямоугольной формы

для переплета круглой формы – толщина l^/-й ячейки переплета, м;

rl'– радиус ячейки переплета, м;

A₀– площадь оконного блока по наружному обмеру, м²;

Al'=al' bl' – площадь l/-й ячейки в свету, м2;

al', bl' – ширина и высота l^/-й ячейки в свету, м;

ρl'– коэффициент диффузного отражения внутренних граней l^/-й ячейки, отн. ед.;

L^/ – общее количество светопрозрачных ячеек в оконном блоке;

KГl'– составляющая коэффициента светопередачи, зависящая от геометрических размеров ячейки переплета.

(10.5)

где – суммарная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности для i-го месяца отопительного периода, МДж/год·м²;

Суммарная (прямая, рассеянная и отраженная) солнечная радиация на Вертикальную поверхность (стены и окна) , МДж/год·м2, при действительных условиях облачности за отопительный период рассчитывается по формуле

– прямая солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода для j-й ориентации, МДж/м²;

– рассеянная и отраженная солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода, МДж/м²;

, –прямая и рассеянная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода, МДж/м², принимается по климатологическим справочным данным;

m – то же, что и в формуле (10.5);

A_ki– альбедо поверхности земли в i-м месяце отопительного периода, %, принимается по климатологическим справочным данным;

K_ГВji– коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную i-го месяца отопительного периода для j-й ориентации, принимается по данным приложения В настоящего свода правил.

10.4 Правила определения отапливаемых площадей и объемов зданий Отапливаемую площадь здания A_от, м², следует определять как площадь

Площадь жилых помещений здания A_ж, м², рассчитывается как сумма площадей всех общих комнат (гостиных) и спален.

Площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия, чердачного и цокольного перекрытий) рассчитывается как площадь этажа здания (в пределах внутренних поверхностей наружных стен).

10.5 Форма энергетического паспорта проекта здания

Форма энергетического паспорта проекта здания представлена в приложении Д СП 50.13330.2012.

11 Теплофизические расчеты отдельных элементов зданий

11.1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций теплых чердаков

11.1.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , (м²·°С)/Вт, рассчитывается по формуле

R_о^тр_,черд.т = n_t R_о^тр , (11.1)

Где – нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по формуле (5.1) СП 50.13330.2012 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

n_t – коэффициент, определяемый по формуле (5.3) СП 50.13330.2012, которая применительно к теплому чердаку имеет вид:

(11.2)

Где t_в– расчетная температура внутреннего воздуха помещений верхнего этажа, °С;

t_н – расчетная температура наружного воздуха, °С;

– расчетная температура воздуха в чердаке, °С; для расчета теплового баланса для 6–8-этажных зданий – 14 °С, для 9–12-этажных зданий – 15–16 °С, для 14–17-этажных зданий – 17–18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.

11.1.2 Проверяют условие ∆t≤∆t^н для перекрытия по формуле

(11.3)

где t_в, – то же, что и в (11.2);

– приведенное сопротивление перекрытия, превышающее требуемое по формуле (11.1), (м²·°С)/Вт;

α_в – коэффициент теплоотдачи поверхности перекрытия в помещении,

Вт/(м²·°С);

∆t^н – нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно СП 50.13330.2012 равным 3 °С.

Если условие ∆t ≤∆t^н не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия до значения, обеспечивающего это условие.

11.1.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия (м²·°С/Вт), рассчитывают по формуле

где t_в, t_н, – то же, что и в (11.2);

G_вент – приведенный (отнесенный к 1 м² пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м²·ч), определяемый по таблице 11.1;

с– удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);

t_вент – температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, принимаемая равной t_в + 1,5, °С;

– требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, (м²·°С)/Вт, устанавливаемое согласно СП 50.13330;

– нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, (м²·°С)/Вт, определяемое согласно 11.1.4;

q_тр,i – линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода i-го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения q_pi приведены в таблице 11.2;

aчерд,ст =Ачерд.ст / Ачерд.т (11.5)

где A_{черд.ст} – площадь наружных стен чердака, м²;

A_черд.т – площадь перекрытия теплого чердака, м².

Т а б л и ц а 11.1 – Приведенный расход воздуха в системе вентиляции

Этажность	Приведенный расход воздуха Gвент, кг/(м2·ч), при наличии в квартирах
здания	газовых плит	электроплит
5	12	9,6
9	19,5	15,6
12	–	20,4
16	–	26,4
22	–	35,2
25	–	39,5

Т а б л и ц а 11.2 – Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и в подвалах

Условный диаметр трубопровода, мм	Средняя температура теплоносителя, °С
	60	70	95	105	125
	Линейная плотность теплового потока qтр,i, Вт/м
10	7,7	9,4	13,6	15,1	18
15	9,1	11	15,8	17,8	21,6
20	10,6	12,7	18,1	20,4	25,2
25	12	14,4	20,4	22,8	27,6
32	13,3	15,8	22,2	24,7	30
40	14,6	17,3	23,9	26,6	32,4
50	14,9	17,7	25	28	34,2
70	17	20,3	28,3	31,7	38,4
80	19,2	22,8	31,8	35,4	42,6
100	20,9	25	35,2	39,2	47,4
125	24,7	29	39,8	44,2	52,8
150	27,6	32,4	44,4	49,1	58,2
П р и м е ч а н и е – Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости (11.6)где q18 – линейная плотность теплового потока по таблице 11.2; tT – температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях, оС; t – температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод, оС.

11.1.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака (м2·°С)/Вт, определяют согласно СП 50.13330 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке .

Где , t_н - то же, что и в формуле (11.2);

– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения теплого чердака, Вт/(м²·°С), принимаемый для стен – 8,7; для покрытий 7–9-этажных домов – 9,9; 10–12-этажных –10,5; 13–16-этажных – 12 Вт/(м²·°С);

R_o – приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен , перекрытий и покрытий теплого чердака, (м²·°С)/Вт.

Температура точки росы t_р вычисляется следующим образом:

а) рассчитывается влагосодержание воздуха чердака f_черд по формуле

fчерд = fн+∆f , (11.8)

f_н–влагосодержание наружного воздуха, г/м³, при расчетной температуре t_н, рассчитываемое по формуле

Где е_н – среднее за январь парциальное давление водяного пара, Па, определяемое согласно СП 131.13330;

б) рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке е_черд, Па, по формуле

в) по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара определяется температура точки росы t_р по значению Е = е_черд.

Полученное значение t_р должно удовлетворять условию t_р <τ_ч.в (стен , перекрытий и покрытий ).

11.2.3 Определяют приведенное сопротивление теплопередаче , (м²·°С)/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли согласно подразделу 5.6 настоящего свода правил.

(11.11)

где – нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над техподпольем, определяемое в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

n_t– коэффициент, определяемый по формуле (5.3) СП 50.13330.2012, которая в данном случае имеет вид:

(11.12)

где t_в – расчетная температура внутреннего воздуха помещений нижнего этажа, °С;

t_н – то же, что и в 11.1.1.

11.2.5 Температуру воздуха в техподполье °С, рассчитывают по формуле

где t_в – расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С; t_н – то же, что и в 11.1.1;

q_тр,i, l_тр,i, c – то же, что и в (11.4);

A_цок.1 – площадь техподполья (цокольного перекрытия), м²;

– нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, (м²·°С)/Вт, устанавливаемое согласно п. 11.2.4;

V_подп – объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м³;

n_в – кратность воздухообмена в подвале, ч^-1: при прокладке в подвале газовых труб n_в = 1,0 ч^-1, в остальных случаях n _в = 0,5 ч^-1;

ρ– плотность воздуха в техподполье, кг/м³, принимаемая равной = 1,2

кг/м³;

A_цок.3 – площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м²;

– то же, что и в 11.2.3;

A_цок.ст – площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м²;

– то же, что и в 11.2.3.

Если отличается от первоначально заданной температуры более чем на 0,1^оС, расчет повторяют принимая температуру в подполье равной полученной по 11.2.4–11.2.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.

11.2.6 Рассчитывают ∆t по формуле

(11.14)

где t_в – то же, что и в 11.2.4;

– то же, что и в 11.2.5;

– то же, что и в 11.2.4;

α_в – согласно таблице 4 СП 50.13330.2012.

где t_в – расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С; t_н – расчетная температура наружного воздуха, °С;

t_бал – температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С;

, – соответственно площадь, м², и приведенное сопротивление теплопередаче, (м²·°С)/Вт, i-го участка ограждения между помещением здания и лоджией;

n – число участков ограждений между помещением здания и лоджией;

, соответственно площадь, м², и приведенное сопротивление теплопередаче, (м²·°С)/Вт, j-го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом;

m – число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом. 11.3.2 Температуру воздуха внутри остекленной лоджии t_бал, °С, следует

рассчитывать по формуле

(11.17)

n_t– коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и окон остекленной лоджии;

– приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в

пределах остекленной лоджии, (м²·°С)/Вт;

– приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов и проемов лоджии, расположенных в наружной стене в пределах остекленной лоджии, (м²·°С)/Вт.

Т а б л и ц а 11.3 – Сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета (оценочные)

Вид стеклопакета	Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета, Rо с.пак, (м2 С)/Вт
Однокамерные стеклопакеты
Из стекла без покрытий сзаполнением воздухом	Расстояние между	Расстояние между	Расстояние между
	стеклами 12 мм	стеклами 16 мм	стеклами 20 мм
	0,34	0,35	0,35
Из стекла без покрытий с заполнением аргоном	0,36	0,37	0,37
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом	0,59	0,65	0,64
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном	0,76	0,81	0,79
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном	0,86	0,84	0,82

Двухкамерные стеклопакеты
Из стекла без покрытий с заполнением воздухом	Расстояние между стеклами 10 мм и 10 мм	Расстояние между стеклами 14 мм и 14 мм	Расстояние между стеклами 18 мм и 18 мм
	0,46	0,5	0,53
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом	0,64	0,78	0,9
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном	0,78	0,95	1,05
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом	0,82	1,06	1,27
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном	1,1	1,4	1,55
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном	1,73	1,71	1,67
П р и м е ч а н и я 1 Не рекомендуется заменять в стеклопакетах воздух инертными газами без использования низкоэмиссионных покрытий, так как это мероприятие практически не дает эффекта. 2 Рекомендуется комбинировать стекла с низкоэмиссионным покрытием с заполнением межстекольного пространства инертными газами, так как в этом случае достигается максимальный эффект от каждого мероприятия. 3 Промежуточные значения расстояний между стеклами принимаются интерполяцией.4 Данные в таблице приведены по расчету для средних за отопительный период температурных перепадов.

Приложение А Коэффициенты излучения различных материалов

Т а б л и ц а А.1

Материал	Коэффициент излучения, С, Вт/(м2 К4)
Алюминий полированный	0,23–0,34
Алюминий с шероховатой поверхностью	0,34–0,4
Алюминиевая фольга с зеркальной полированной поверхностью	0,3
(класс обработки не менее 14)
Алюминиевая фольга в строительных конструкциях	0,5
Алюминий окисленный	0,63–1,09
Алюминиевая окраска	2,88
Алюминиевый лак на шероховатой пластине	2,25
Лак черный блестящий, распыленный на пластине	4,95
Лак белый	4,6
Лак черный матовый	5,52
Медь тщательно полированная электролитная	0,1
Медь полированная	0,13
Медь, окисленная при нагревании до 600 оС, покрытая толстым	4,49
слоем окиси
Бумага белая	4,08
Бумага желтая	4,14
Бумага красная	4,37
Бумага зеленая	4,95
Бумага синяя	4,83
Гипсокартон	4,14
Эмалевая краска	5,18
Бетон с шероховатой поверхностью	3,61
Хризотилцемент шероховатый	5,52
Ель строганая	4,44
Дуб строганый	5,16
Кирпич глиняный обыкновенный шероховатый	5,1–5,3
Пенополистирол	4,9
Стекло оконное гладкое	5,41
Стекло матовое	5,52
Штукатурка известковая шероховатая	5,23
Плитка метлахская гладкая	4,69

Приложение Б Коэффициенты общего пропускания солнечной энергии для стеклопакетов

Т а б л и ц а Б.1

Остекление	g, отн. ед., в скобках U, Вт/(м2 K)
4M1-16Ar -4M1	0,76–0,8 (2,6)
4M1-16Ar-4M1-16Ar-4M1	0,68–0,72 (1,7)
6M1-12Ar-4M1-12Ar-4M1	0,68 (1,8)
4K – стекло	0,73 (3,7)
4М1-16Ar- K4	0,72 (1,5)
4K-16Ar-4M1-16Ar-K4	0,58 (0,8)
4K-12Ar-4M1-12Ar-K4	0,58 (1,0)
От 4 CK до 10 CK	0,58–0,64 (3,8)
6CK-16Ar-6M1	0,55 (1,6)
6CK-16Ar-4M1-12Ar-4M1	0,51 (1,2)
4М1-16Ar- И4	0,48; 0,53; 0,61; 0,64;0,74 (1; 1; 1,1; 1,1; 1,3)
4M1-16Ar-И6	0,61 (1,2)
4И-16Ar-4M1-16Ar-И4	0,36; 0,5; 0,6 (0,5; 0,6; 0,7)
4И-12Ar-4M1-12Ar-И4	0,36; 0,5; 0,6 (0,7; 0,7; 0,8)
6И-16Ar-4M1-16Ar-И6	0,58 (0,7)
6И-12Ar-4M1-12Ar-И6	0,58 (0,8)
4CИ-16Ar-4M1	0,45; 0,42 (1,0; 1,1)
6CИ-16Ar-4M1	0,23–0,43 (1,1)
6CИ-16Ar-4M1-12Ar-4M1	0,21–0,39 (0,9)
П р и м е ч а н и я1 СИ – солнцезащитное и низкоэмиссионное И-стекло. СК – солнцезащитное и низкоэмиссионное К-стекло. Маркировка стеклопакетов в соответствии с ГОСТ 24866. 2 Дискретные и интервальные значения коэффициента g соответствуют выпускаемому ассортименту стеклопакетов и обусловлены различиями в теплотехнических характеристиках.

Приложение В Коэффициенты KГВji пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную

Т а б л и ц а В.1

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
Южная ориентация
37	1,97	1,37	0,85	0,46	0,24	0,16	0,19	0,34	0,65	1,14	1,71	2,13
38	2,00	1,40	0,88	0,47	0,26	0,17	0,20	0,35	0,67	1,16	1,73	2,23
40	2,15	1,50	0,92	0,51	0,28	0,19	0,23	0,39	0,71	1,20	1,85	2,40
42	2,25	1,60	1,00	0,54	0,30	0,22	0,26	0,43	0,75	1,30	2,05	2,60
44	2,50	1,70	1,03	0,60	0,33	0,24	0,28	0,47	0,80	1,45	2,20	2,80
46	2,85	1,85	1,08	0,63	0,36	0,28	0,32	0,51	0,86	1,50	2,40	3,10
48	3,20	2,00	1,20	0,68	0,40	0,30	0,35	0,54	0,93	1,60	2,60	3,60
50	3,50	2,20	1,30	0,73	0,44	0,34	0,38	0,60	1,00	1,75	2,90	4,10
52	4,0	2,35	1,40	0,78	0,48	0,37	0,41	0,64	1,08	1,85	3,20	4,70
54	4,50	2,55	1,50	0,84	0,52	0,40	0,44	0,68	1,17	2,00	3,70	5,40
56	5,15	2,80	1,55	0,90	0,55	0,44	0,48	0,74	1,26	2,20	4,20	6,10
58	6,00	3,10	1,75	0,97	0,60	0,48	0,52	0,78	1,33	2,40	4,80	7,20
60	7,20	3,50	1,85	1,03	0,64	0,50	0,56	0,83	1,44	2,60	5,50
62		4,00	2,00	1,10	0,67	0,54	0,59	0,88	1,56	3,00	6,65
64		4,90	2,30	1,19	0,71	0,57	0,61	0,94	1,68	3,40
66		6,00	2,50	1,26	0,76	0,60	0,66	1,00	1,84	4,00
68		7,30	2,85	1,35	0,82	0,62	0,69	1,04	2,02	4,50
70			3,20	1,44	0,86	0,64	0,72	1,10	2,20	5,35
72			3,55	1,55	0,92	0,66	0,73	1,16	2,40
74			4,00	1,65	0,98	0,70	0,77	1,22	2,60
76			4,65	1,74	1,04	0,71	0,79	1,33	2,74
78			5,25	1,81	1,08	0,72	0,82	1,44	2,86
Юго-восточная ориентация
37	1,35	1,00	0,70	0,55	0,40	0,34	0,30	0,42	0,66	0,90	1,35	1,70
38	1,35	1,00	0,70	0,55	0,40	0,34	0,31	0,43	0,66	0,92	1,35	1,70
40	1,40	1,05	0,75	0,56	0,41	0,35	0,34	0,45	0,70	0,97	1,40	1,70
42	1,50	1,15	0,80	0,58	0,44	0,36	0,37	0,49	0,72	1,01	1,45	1,75
44	1,70	1,20	0,85	0,62	0,45	0,37	0,40	0,52	0,75	1,08	1,55	1,90
46	1,85	1,30	0,90	0,65	0,49	0,39	0,42	0,55	0,79	1,17	1,65	2,15
48	2,05	1,40	0,95	0,70	0,50	0,41	0,46	0,59	0,81	1,25	1,80	2,50
50	2,30	1,55	1,00	0,75	0,53	0,45	0,49	0,62	0,86	1,35	2,00	2,90
52	2,65	1,70	1,10	0,79	0,55	0,49	0,51	0,65	0,93	1,47	2,25	3,30
54	3,10	1,80	1,20	0,84	0,60	0,52	0,54	0,69	1,01	1,59	2,55	3,75
56	3,60	2,00	1,25	0,88	0,61	0,56	0,57	0,72	1,10	1,72	2,90	4,30
58	4,20	2,20	1,35	0,93	0,65	0,58	0,59	0,77	1,19	1,87	3,40	5,00
60	5,10	2,45	1,45	0,97	0,69	0,60	0,60	0,80	1,26	2,08	3,95
62		2,80	1,60	1,02	0,71	0,62	0,62	0,84	1,35	2,34	4,75
64		3,30	1,70	1,06	0,75	0,63	0,65	0,87	1,44	2,64
66		4,00	1,85	1,12	0,78	0,64	0,67	0,91	1,55	3,00
68		4,95	2,10	1,18	0,80	0,65	0,69	0,95	1,65	3,39

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
70			2,30	1,26	0,84	0,66	0,71	1,00	1,77	3,85
72			2,60	1,35	0,87	0,69	0,72	1,04	1,90
74			2,95	1,45	0,90	0,70	0,75	1,10	2,00
76			3,45	1,58	0,94	0,70	0,77	1,15	2,12
78			4,20	1,75	0,96	0,71	0,78	1,24	2,25
Юго-западная ориентация
37	1,50	1,05	0,75	0,47	0,30	0,30	0,35	0,45	0,60	0,79	1,10	1,45
38	1,50	1,05	0,80	0,50	0,35	0,31	0,35	0,46	0,64	0,81	1,15	1,50
40	1,60	1,10	0,80	0,53	0,40	0,33	0,36	0,49	0,65	0,90	1,30	1,63
42	1,70	1,20	0,81	0,55	0,40	0,36	0,39	0,50	0,70	0,99	1,50	1,75
44	1,80	1,30	0,90	0,59	0,45	0,38	0,40	0,52	0,75	1,07	1,60	1,90
46	2,05	1,40	0,92	0,62	0,47	0,40	0,41	0,55	0,78	1,15	1,75	2,15
48	2,35	1,60	1,03	0,65	0,47	0,41	0,43	0,59	0,83	1,23	1,90	2,55
50	2,50	1,70	1,10	0,69	0,50	0,42	0,45	0,61	0,84	1,30	2,10	2,95
52	2,85	1,85	1,20	0,72	0,50	0,46	0,49	0,63	0,95	1,40	2,30	3,40
54	3,30	2,00	1,25	0,77	0,55	0,48	0,50	0,68	1,00	1,52	2,65	3,95
56	3,80	2,20	1,30	0,81	0,58	0,50	0,53	0,72	1,05	1,65	3,00	4,45
58	4,50	2,45	1,40	0,86	0,60	0,52	0,56	0,77	1,13	1,79	3,35	5,35
60	5,20	2,80	1,50	0,90	0,63	0,54	0,58	0,81	1,20	1,95	3,80
62		3,25	1,70	0,97	0,65	0,56	0,61	0,86	1,25	2,15	4,55
64		3,90	1,90	1,04	0,68	0,60	0,65	0,90	1,39	2,45
66		4,75	2,10	1,11	0,76	0,64	0,70	0,97	1,50	2,85
68		5,60	2,30	1,21	0,82	0,67	0,73	1,02	1,65	3,33
70			2,55	1,30	0,88	0,71	0,75	1,09	1,80	3,85
72			2,80	1,42	0,90	0,73	0,78	1,16	1,95
74			3,10	1,52	0,95	0,75	0,79	1,26	2,12
76			3,40	1,62	0,97	0,76	0,80	1,37	2,30
78			4,00	1,73	1,00	0,77	0,82	1,50	2,45
Восточная ориентация1
37	0,52	0,46	0,40	0,42	0,42	0,39	0,44	0,40	0,45	0,50	0,42	0,54
38	0,52	0,48	0,42	0,43	0,42	0,39	0,44	0,40	0,45	0,50	0,44	0,54
40	0,55	0,50	0,46	0,44	0,42	0,40	0,44	0,41	0,46	0,50	0,48	0,54
42	0,58	0,52	0,50	0,45	0,42	0,40	0,44	0,42	0,46	0,50	0,54	0,55
44	0,60	0,54	0,53	0,47	0,42	0,42	0,44	0,43	0,48	0,52	0,59	0,62
46	0,63	0,57	0,58	0,48	0,44	0,43	0,44	0,45	0,50	0,56	0,61	0,72
48	0,65	0,62	0,60	0,50	0,46	0,44	0,46	0,48	0,54	0,58	0,64	0,80
50	0,68	0,65	0,61	0,53	0,48	0,46	0,47	0,49	0,56	0,62	0,66	0,86
52	0,70	0,67	0,62	0,55	0,50	0,47	0,48	0,51	0,60	0,64	0,69	0,90
54	0,71	0,70	0,63	0,56	0,52	0,50	0,50	0,53	0,62	0,67	0,72	0,92
56	0,72	0,73	0,64	0,58	0,54	0,52	0,53	0,56	0,64	0,68	0,76	0,94
58	0,74	0,78	0,64	0,61	0,57	0,54	0,54	0,57	0,66	0,70	0,80	0,96
60	0,76	0,87	0,66	0,64	0,59	0,56	0,56	0,58	0,68	0,72	0,86
62		0,96	0,70	0,66	0,60	0,58	0,57	0,60	0,72	0,78	0,91
64		1,04	0,76	0,69	0,62	0,59	0,58	0,62	0,76	0,88
66		1,14	0,84	0,72	0,64	0,60	0,59	0,64	0,80	1,00
68		1,20	0,92	0,74	0,65	0,61	0,60	0,66	0,84	1,15
70			1,00	0,78	0,66	0,62	0,60	0,70	0,88	1,32
72			1,10	0,84	0,69	0,63	0,62	0,74	0,92	1,52

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
74			1,25	0,91	0,72	0,64	0,64	0,78	0,94	1,76
76			1,44	1,02	0,76	0,65	0,66	0,82	0,96
78			1,66	1,15	0,78	0,66	0,68	0,86	1,00
1 В период с ноября по март коэффициенты KГВji приведены для Западной Сибири и Средней Азии, а для Европейской территории России и Восточной Сибири за этот же период коэффициенты KГВji приведены в таблицах Е.3 и Е.4.

Т а б л и ц а В.2

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
Дальний Восток (восточная ориентация)
44	0,54	0,57	0,43	0,44	0,40	0,31	0,29	0,38	0,50	0,52	0,58	0,61
46	0,60	0,60	0,49	0,46	0,42	0,36	0,35	0,43	0,52	0,56	0,65	0,66
48	0,64	0,62	0,55	0,49	0,44	0,40	0,40	0,47	0,53	0,60	0,70	0,76
50	0,70	0,66	0,62	0,52	0,47	0,44	0,42	0,48	0,55	0,63	0,80	0,88
52	0,74	0,68	0,68	0,54	0,50	0,45	0,43	0,49	0,57	0,68	0,91	1,00
54	0,78	0,71	0,74	0,56	0,51	0,46	0,42	0,50	0,58	0,72	1,06	1,42
56	0,84	0,74	0,80	0,58	0,52	0,46	0,40	0,50	0,60	0,78	1,22	1,24
58	0,88	0,77	0,86	0,60	0,54	0,46	0,47	0,50	0,62	0,88	1,48	1,36
60	0,93	0,80	0,92	0,63	0,55	0,46	0,47	0,51	0,66	1,04
Западная ориентация1
37	0,54	0,50	0,46	0,36	0,34	0,34	0,40	0,40	0,42	0,38	0,42	0,54
38	0,54	0,50	0,47	0,38	0,34	0,34	0,40	0,40	0,42	0,40	0,44	0,54
40	0,56	0,51	0,48	0,40	0,35	0,34	0,40	0,42	0,43	0,42	0,48	0,54
42	0,58	0,52	0,50	0,42	0,36	0,35	0,40	0,42	0,44	0,46	0,54	0,55
44	0,60	0,52	0,53	0,43	0,38	0,36	0,40	0,42	0,45	0,48	0,59	0,62
46	0,64	0,57	0,58	0,44	0,39	0,37	0,42	0,42	0,46	0,52	0,61	0,72
48	0,70	0,62	0,60	0,46	0,40	0,38	0,42	0,42	0,48	0,55	0,64	0,80
50	0,75	0,69	0,61	0,47	0,42	0,40	0,43	0,44	0,50	0,58	0,66	0,86
52	0,80	0,77	0,62	0,48	0,43	0,42	0,44	0,46	0,53	0,60	0,69	0,90
54	0,86	0,86	0,63	0,50	0,45	0,44	0,45	0,48	0,56	0,64	0,72	0,92
56	0,94	0,98	0,64	0,52	0,46	0,46	0,47	0,52	0,58	0,68	0,76	0,94
58	1,06	1,08	0,64	0,54	0,48	0,47	0,48	0,54	0,60	0,70	0,80	0,96
60	1,19	1,18	0,66	0,56	0,50	0,49	0,52	0,56	0,62	0,74	0,86
62		1,29	0,70	0,59	0,54	0,54	0,54	0,58	0,66	0,78	0,91
64		1,40	0,76	0,64	0,58	0,56	0,56	0,62	0,72	0,86
66		1,52	0,84	0,70	0,60	0,60	0,60	0,68	0,78	0,94
68		1,62	0,92	0,78	0,66	0,64	0,64	0,72	0,84	1,08
70			1,00	0,86	0,70	0,67	0,68	0,80	0,88	1,30
72			1,10	0,92	0,76	0,71	0,72	0,88	0,92	1,66
74			1,25	1,00	0,80	0,74	0,76	0,95	0,96
76			1,44	1,09	0,80	0,76	0,77	1,02	1,00
78			1,66	1,15	0,80	0,76	0,77	1,04	1,01
Дальний Восток (западная ориентация)
44	0,56	0,54	0,49	0,44	0,40	0,49	0,49	0,46	0,50	0,55	0,56	0,62
46	0,63	0,60	0,53	0,46	0,42	0,48	0,48	0,50	0,52	0,56	0,58	0,64
48	0,69	0,66	0,57	0,49	0,44	0,48	0,48	0,53	0,53	0,56	0,59	0,68
50	0,75	0,71	0,62	0,52	0,47	0,48	0,48	0,55	0,55	0,57	0,60	0,74

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
52	0,81	0,77	0,66	0,54	0,50	0,48	0,48	0,56	0,57	0,58	0,62	0,80
54	0,87	0,83	0,70	0,56	0,51	0,48	0,48	0,57	0,58	0,59	0,66	0,86
56	0,94	0,89	0,74	0,58	0,52	0,48	0,49	0,58	0,60	0,60	0,70	0,92
58	1,00	0,95	0,78	0,60	0,54	0,48	0,50	0,59	0,62	0,60	0,75	1,00
60	1,06	1,04	0,82	0,63	0,55	0,48	0,52	0,60	0,66	0,61
Северо-восточная ориентация2
37	0,04	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,23	0,21	0,16	0,11	0,07	0,03
38	0,04	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,23	0,21	0,16	0,11	0,07	0,03
40	0,03	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,24	0,21	0,16	0,10	0,06	0,02
42	0,02	0,06	0,12	0,19	0,23	0,26	0,24	0,21	0,16	0,10	0,05	0,01
44	0,02	0,06	0,12	0,20	0,23	0,27	0,25	0,21	0,16	0,09	0,04	0,01
46	0,02	0,06	0,13	0,20	0,24	0,27	0,25	0,22	0,16	0,09	0,04	0,01
48	0,01	0,06	0,13	0,20	0,25	0,28	0,26	0,22	0,16	0,09	0,03	0,01
50	0,01	0,06	0,13	0,20	0,26	0,28	0,27	0,23	0,16	0,09	0,03	0,01
52	0,01	0,06	0,13	0,21	0,27	0,29	0,28	0,24	0,16	0,09	0,02	0,01
54	0,01	0,06	0,14	0,21	0,28	0,30	0,29	0,25	0,16	0,09	0,02	0,01
56	0,01	0,05	0,14	0,22	0,29	0,31	0,30	0,25	0,17	0,09	0,02
58		0,05	0,14	0,23	0,31	0,32	0,31	0,26	0,18	0,09	0,02
60		0,04	0,14	0,24	0,32	0,33	0,32	0,27	0,18	0,09	0,02
62		0,04	0,15	0,25	0,34	0,35	0,33	0,28	0,19	0,09
64		0,03	0,15	0,26	0,36	0,37	0,35	0,29	0,20	0,09
66		0,03	0,16	0,27	0,38	0,39	0,37	0,30	0,21	0,09
68		0,03	0,17	0,29	0,40	0,42	0,41	0,32	0,23	0,09
70			0,18	0,31	0,42	0,46	0,46	0,35	0,25	0,10
72			0,19	0,34	0,44	0,50	0,52	0,38	0,27	0,10
74			0,20	0,38	0,46	0,55	0,57	0,42	0,29
76			0,22	0,44	0,48	0,60	0,62	0,45
78			0,23	0,48	0,50	0,65	0,67	0,48
Северо-западная ориентация3
37	0,06	0,06	0,12	0,17	0,20	0,22	0,25	0,20	0,14	0,07	0,05	0,03
38	0,05	0,06	0,12	0,17	0,20	0,22	0,25	0,20	0,14	0,07	0,05	0,02
40	0,04	0,06	0,12	0,17	0,21	0,23	0,25	0,20	0,15	0,08	0,04	0,02
42	0,03	0,06	0,13	0,18	0,21	0,23	0,25	0,20	0,15	0,08	0,04	0,01
44	0,02	0,06	0,13	0,18	0,22	0,24	0,25	0,21	0,15	0,08	0,04	0,01
46	0,02	0,06	0,13	0,18	0,22	0,25	0,25	0,21	0,15	0,08	0,04	0,01
48	0,02	0,06	0,14	0,19	0,23	0,25	0,25	0,21	0,16	0,08	0,03	0,01
50	0,02	0,06	0,14	0,19	0,23	0,26	0,25	0,21	0,16	0,08	0,03	0,01
52	0,02	0,06	0,15	0,19	0,23	0,26	0,25	0,22	0,16	0,08	0,03	0,01
54	0,02	0,06	0,15	0,20	0,24	0,27	0,25	0,22	0,16	0,08	0,02	0,01
56	0,02	0,06	0,16	0,20	0,25	0,28	0,26	0,23	0,16	0,08	0,02
58	0,02	0,06	0,16	0,21	0,26	0,29	0,27	0,24	0,16	0,08	0,01
60		0,05	0,17	0,22	0,27	0,31	0,29	0,26	0,17	0,07	0,01
62		0,05	0,17	0,23	0,29	0,33	0,32	0,27	0,18	0,07
64		0,05	0,18	0,25	0,31	0,37	0,35	0,29	0,19	0,07
66		0,05	0,19	0,27	0,35	0,42	0,39	0,32	0,20	0,07
68		0,05	0,20	0,30	0,39	0,47	0,44	0,35	0,22	0,07
70			0,21	0,33	0,44	0,52	0,49	0,39	0,24	0,07
72			0,23	0,37	0,49	0,57	0,55	0,43	0,27	0,07