Действующий
0,25 | 0,5 | 1,0 | 1,5 | |
0,1 | 0,238 | 0,173 | 0,087 | 0,048 |
0,2 | 0,242 | 0,186 | 0,109 | 0,067 |
0,5 | 0,244 | 0,194 | 0,128 | 0,089 |
1,0 | 0,245 | 0,197 | 0,136 | 0,100 |
i | |||||
10 | 20 | 30 | 40 | ||
150 | 0,25 | 1,1 | |||
0,50 | |||||
1,00 | |||||
200 | 0,25 | ||||
0,50 | |||||
1,00 | 1,1 | - | - | ||
250 | 0,25 | 1,1 | 1,15 | ||
0,50 | 1,1 | 1,2 | 1,25 | ||
1,00 | 1,1 | - | - | - | |
300 | 0,25 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,3 |
0,50 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,45 | |
1,00 | 1,2 | - | - | - |
- собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (Л.16) следует подставлять приведенную массу фермы
, - моменты инерции соответственно нижнего и верхнего поясов фермы из плоскости; при ступенчатом уменьшении сечения по длине нижнего пояса от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент согласно таблице Л.8.
Л.2.3 Для стропильных и подстропильных ферм, изготовленных по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4, места их строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм приведены в
l, м | 18 | 24 | 30 | 36 | |||||
L, м | 3 | 6 | 6 | 12 | 6 | 12 | 6 | 12 | 18 |
1,15 | 1,77 | 1,36 | 8,73 | 1,21 | 2,55 | 1,14 | 1,79 | 8,73 | |
Примечания1 При l = 0 для любого значения L коэффициент .2 Во всех случаях должно быть . |
При одной ступени изменения сечения на половине длины пояса | При двух ступенях изменения сечения на половине длины пояса | |||
0,2 | 0,746 | 0,252 | 0,878 | 0,308 |
0,4 | 0,906 | 0,482 | 0,921 | 0,532 |
0,6 | 0,959 | 0,685 | 0,957 | 0,712 |
0,8 | 0,985 | 0,850 | 0,981 | 0,870 |
1,0 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 |
Примечание - Значения и для промежуточных отношений следует вычислять методом линейной интерполяции |
где - критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки;
где - момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса; при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент для нижнего пояса и для верхнего пояса согласно таблице Л.8;
при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по минимальному сечению;
- длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас устойчивости следует принимать равными нулю.
где , , , ..., - узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разностью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собственной массы (рисунок Л.1) и равные , , , .
![]() |
|
1084 × 559 пикс.   Открыть в новом окне |
формул (Л.16) или (Л.21) не выполняются, то необходимо усилить сжатый пояс фермы и проверить устойчивость фермы с учетом усиления. При этом приведенные моменты инерции для определения или следует вычислять:
Л.2.7 Если при всех возможных способах строповки условия
СП 20.13330. Несущая способность опорных узлов ферм должна определяться их конструктивным решением, а также болтами и сварными швами, закрепляющими ферму к опорам. Удерживающее влияние собственной массы фермы учитывать не следует. Для ферм, опирающихся верхним поясом (с нисходящим опорным раскосом), проверка на опрокидывание не требуется.
Л.2.9 Действующий на ферму опрокидывающий момент от расчетной ветровой нагрузки следует рассчитывать в соответствии с требованиями