Действующий
;
(L - расстояние между фундаментами);
.
, (5.4)
- предельное значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое в соответствии с указаниями 5.5.46-5.5.50.
1 Для определения совместной деформации основания и сооружения s могут использоваться методы, указанные в 5.1.4.
2 В необходимых случаях для оценки напряженно-деформированного состояния конструкций сооружений с учетом длительных процессов и прогноза времени консолидации основания следует производить расчет осадок во времени.
3 Осадки основания, происходящие в процессе строительства (например, осадки от веса насыпей до устройства фундаментов, осадки до омоноличивания стыков строительных конструкций), допускается не учитывать, если они не влияют на эксплуатационную пригодность сооружений.
4 При расчете оснований по деформациям необходимо учитывать возможность изменения как расчетных, так и предельных значений деформаций основания за счет применения мероприятий, указанных в подразделе 5.8.
5.5.7 Расчетная схема основания, используемая для определения совместной деформации основания и сооружения, должна выбираться в соответствии с указаниями 5.1.6.
Расчет деформаций основания при среднем давлении под подошвой фундамента р, не превышающем расчетное сопротивление грунта R (см. 5.5.8) следует выполнять, применяя расчетную схему в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.5.31) с условным ограничением глубины сжимаемой толщи 
(см. 5.5.41).
(см. 5.5.41).
Примечание - Деформации основания рекомендуется определять с учетом изменения свойств грунтов в результате природных и техногенных воздействий на грунты в открытом котловане.
5.5.8 При расчете деформаций основания с использованием расчетной схемы, указанной в 5.5.7, среднее давление под подошвой фундамента р не должно превышать расчетное сопротивление грунта основания R, определяемое по формуле
и 
- коэффициенты условий работы, принимаемые по
k - коэффициент, принимаемый равным единице, если прочностные характеристики грунта (
и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по таблицам приложения Г;
и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по таблицам приложения Г;
, 
, 
- коэффициенты, принимаемые по 
- коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м; 
при 
м (здесь 
м);
b - ширина подошвы фундамента, м (при бетонной или щебеночной подготовке толщиной 
допускается увеличивать b на 
);
допускается увеличивать b на );
- осредненное (см. 5.5.11) расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), 
;
- то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, 
;
- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (см. 5.5.11), кПа;
- глубина заложения фундаментов, м, бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле (5.6). При плитных фундаментах за 
принимают наименьшее расстояние от подошвы плиты до уровня планировки;
- глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают равным 2 м);
, (5.6)
- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
- толщина конструкции пола подвала, м;
- расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, 
;
допускается увеличивать 
на 
.
1 Формулу (5.5) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью А, значение b принимают равным 
.
.
2 Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (5.5), допускается принимать равными их нормативным значениям.
3 Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием, например, фундаменты прерывистые, щелевые, с промежуточной подготовкой и др.
4 Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать, применяя коэффициент 
по таблице 5.4.
по таблице 5.4.
(d - глубина заложения фундамента от уровня планировки), в 
и 
.┌───────────────────────┬──────────────┬────────────────────────────────┐
│ Грунты │ Коэффициент │ Коэффициент гамма_с2 для │
│ │ гамма_с1 │ сооружений с жесткой │
│ │ │ конструктивной схемой при │
│ │ │ отношении длины сооружения или │
│ │ │ его отсека к высоте L/H, │
│ │ │ равном │
│ │ ├───────────────┬────────────────┤
│ │ │ 4 и более │ 1,5 и менее │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│Крупнообломочные с│ 1,4 │ 1,2 │ 1,4 │
│песчаным заполнителем и│ │ │ │
│пески, кроме мелких и│ │ │ │
│пылеватых │ │ │ │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│Пески мелкие │ 1,3 │ 1,1 │ 1,3 │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│Пески пылеватые: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│маловлажные и влажные │ 1,25 │ 1,0 │ 1,2 │
│ │ │ │ │
│насыщенные водой │ 1,1 │ 1,0 │ 1,2 │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│Глинистые, а также│ 1,25 │ 1,0 │ 1,1 │
│крупнообломочные с│ │ │ │
│глинистым заполнителем│ │ │ │
│с показателем текучести│ │ │ │
│грунта или заполнителя│ │ │ │
│I_L <= 0,25 │ │ │ │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│То же, при 0,25 < I_L│ 1,2 │ 1,0 │ 1,1 │
│<= 0,5 │ │ │ │
├───────────────────────┼──────────────┼───────────────┼────────────────┤
│То же, при I_L > 0,5 │ 1,0 │ 1,0 │ 1,0 │
├───────────────────────┴──────────────┴───────────────┴────────────────┤
│ │
│Примечания │
│1 К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относят сооружения,│
│конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от│
│деформации оснований, в том числе за счет мероприятий, указанных в│
│подразделе 5.8. │
│2 Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента│
│гамма_с2 принимают равным единице. │
│3 При промежуточных значениях L/H коэффициент гамма_с2 определяют│
│интерполяцией. │
│4 Для рыхлых песков гамма_с1 и гамма_с2 принимают равными единице. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────┬──────────────────────────────┬───────────────────┬─────────────────────────────┐
│Угол внутреннего │ Коэффициенты │ Угол внутреннего │ Коэффициенты │
│ трения фи_II, ├─────────┬──────────┬─────────┤трения фи_II, град.├─────────┬─────────┬─────────┤
│ град. │ M_гамма │ M_q │ M_c │ │ M_гамма │ M_q │ M_c │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 0 │ 0 │ 1,00 │ 3,14 │ 23 │ 0,69 │ 3,65 │ 6,24 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 1 │ 0,01 │ 1,06 │ 3,23 │ 24 │ 0,72 │ 3,87 │ 6,45 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 2 │ 0,03 │ 1,12 │ 3,32 │ 25 │ 0,78 │ 4,11 │ 6,67 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 3 │ 0,04 │ 1,18 │ 3,41 │ 26 │ 0,84 │ 4,37 │ 6,90 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 4 │ 0,06 │ 1,25 │ 3,51 │ 27 │ 0,91 │ 4,64 │ 7,14 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 5 │ 0,08 │ 1,32 │ 3,61 │ 28 │ 0,98 │ 4,93 │ 7,40 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 6 │ 0,10 │ 1,39 │ 3,71 │ 29 │ 1,06 │ 5,25 │ 7,67 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 7 │ 0,12 │ 1,47 │ 3,82 │ 30 │ 1,15 │ 5,59 │ 7,95 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 8 │ 0,14 │ 1,55 │ 3,93 │ 31 │ 1,24 │ 5,95 │ 8,24 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 9 │ 0,16 │ 1,64 │ 4,05 │ 32 │ 1,34 │ 6,34 │ 8,55 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 10 │ 0,18 │ 1,73 │ 4,17 │ 33 │ 1,44 │ 6,76 │ 8,88 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 11 │ 0,21 │ 1,83 │ 4,29 │ 34 │ 1,55 │ 7,22 │ 9,22 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 12 │ 0,23 │ 1,94 │ 4,42 │ 35 │ 1,68 │ 7,71 │ 9,58 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 13 │ 0,26 │ 2,05 │ 4,55 │ 36 │ 1,81 │ 8,24 │ 9,97 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 14 │ 0,29 │ 2,17 │ 4,69 │ 37 │ 1,95 │ 8,81 │ 10,37 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 15 │ 0,32 │ 2,30 │ 4,84 │ 38 │ 2,11 │ 9,44 │ 10,80 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 16 │ 0,36 │ 2,43 │ 4,99 │ 39 │ 2,28 │ 10,11 │ 11,25 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 17 │ 0,39 │ 2,57 │ 5,15 │ 40 │ 2,46 │ 10,85 │ 11,73 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 18 │ 0,43 │ 2,73 │ 5,31 │ 41 │ 2,66 │ 11,64 │ 12,24 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 19 │ 0,47 │ 2,89 │ 5,48 │ 42 │ 2,88 │ 12,51 │ 12,79 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 20 │ 0,51 │ 3,06 │ 5,66 │ 43 │ 3,12 │ 13,46 │ 13,37 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 21 │ 0,56 │ 3,24 │ 5,84 │ 44 │ 3,38 │ 14,50 │ 13,98 │
├─────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┼───────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│ 22 │ 0,61 │ 3,44 │ 6,04 │ 45 │ 3,66 │ 15,64 │ 14,64 │
└─────────────────┴─────────┴──────────┴─────────┴───────────────────┴─────────┴─────────┴─────────┘
5.5.9 Определение расчетного сопротивления оснований R, сложенных рыхлыми песками, должно выполняться на основе специальных исследований. Значение R, найденное для рыхлых песков по формуле (5.5) при 
и 
или по указаниям 5.5.13, должно уточняться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемого фундамента, но не менее 0,5 
.
и или по указаниям 5.5.13, должно уточняться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемого фундамента, но не менее 0,5 .