Действующий
2. Расчеты на устойчивость формы или положения конструкции, а также на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды выполняются по соответствующим нормативным документам или Пособиям.
1.11 (1.11). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий — изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.
1.12 (1.12). Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов «надежности по нагрузке gf, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.
Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно „Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций"1 , утвержденным Госстроем СССР.
Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы (эксплуатационные), следует принимать согласно пп. 1.15 и 1.17. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагрузок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует принимать уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка для III района составляет s = 1000 Н/м2, то снеговая длительная нагрузка будет равна s = 0,3 х 1000 = 300 Н/м2, а снеговая кратковременная нагрузка — s = 1000 – 300 = 700 Н/м2).
Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.
1.13 (1.13). При расчете, элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с коэффициентом динамичности, равным:
1.14 (1.15). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.
1.15 (1.16). Ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.
Элементы, указанные в поз. 1 а табл. 1, можно проектировать без предварительного напряжения лишь при специальном обосновании.
Условия работы | Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин | |
конструкций | непродолжительного acrc1 | продолжительного acrc2 |
| 1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов при сечении:а) полностью растянутом | 0,2 | 0,1 |
| б) частично сжатом | 0,3 | 0,2 |
| 2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел | 0,3 | 0,2 |
| 3. Элементы, эксплуатируемые в грунте при переменном уровне грунтовых вод | 0,3 | 0,2 |
| 4. Прочие элементы | 0,4 | 0.3 |
Примечание. Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, под продолжительным — только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент надежности по нагрузке принимается равным единице.
1.16 (1.19). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризующихся тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.
где Mcrc — момент трещинообразоьания, определяемый согласно п. 4.2 с заменой значения Rbt,ser на 1,2 Rbt,ser;
Мu — момент, соответствующий исчерпанию несущей способности и определяемый согласно пп. 3.15—3.80; для внецентренно сжатых и растянутых элементов значения Мu определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.2).
1.17 (1.20). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых с учетом следующих требований:
б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т. п.);
Элементы конструкций | Предельно допустимые прогибы |
| 1. Подкрановые балки при кранах:ручных | l_ 500 |
| электрических | l_ 600 |
| 2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах, м: l < 6 | l_ 200 |
| 6 £ l £ 7,5 | 3 см |
| l >7,5 | l_ 250 |
| 3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м : l < 5 | l_ 200 |
| 5 £ l £ 10 | 2,5 см |
| l >10 | l_ 400 |
| 4. Элементы покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения при пролетах, м: l < 6 | l_ 150 |
| 6 £ l £ 10 | 4 см |
| l > 10 | l_ 250 |
| 5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м: l < 6 | l_ 200 |
| 6 £ l £ 7,5 | 3 см |
| l > 7,5 | l_ 250 |
Обозначение, принятое в табл. 2: l — пролет балок или плит; для консолей принимается значение l, равное удвоенному вылету консоли.
Расчет по деформациям должен производиться при ограничении: технологическими или конструктивными требованиями — на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; эстетическими требованиями — на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом принимается gf = 1,0.
При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.
Значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.
Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними lp, то прогиб элемента в пределах расстояния lp (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/200 lp, при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/500 l.
1.18 (1.20). Для не связанных с соседними элементами конструкций плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т. п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 1000 Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.
1.19 (1.22). Расстояния между температурно-усадочными швами, как правило, должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить, если при расчетной температуре наружного воздуха минус 40 °С и выше расстояние между температурно-усадочными швами не превышает значений, приведенных в табл. 3. Для каркасных зданий и сооружений без мостовых опорных кранов при наличии в рассматриваемом направлении связей (диафрагм жесткости) значения, указанные в табл. 3, допускается умножать на коэффициент, равный: