Действующий
где
- коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб; при растягивающих продольных напряжениях (
) принимаемый равным единице, при сжимающих (
) - определяемый по формуле (с учетом примечаний 1, 2)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image178.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image179.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image180.emf.jpg)
При расчете на усталость (динамическое воздействие ветра) величина
понижается умножением на коэффициент, определяемый согласно СП 16.13330.
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image182.emf.jpg)
2 Для надземных бескомпенсаторных переходов при числе пролетов не более четырех допускается при расчете по
При наличии изгибающих моментов в вертикальной и горизонтальной плоскостях расчет следует производить по их равнодействующей. В расчетах необходимо учитывать геометрическую нелинейность системы.
Оценка устойчивости трубопровода в продольном направлении должна выполняться по условию (21), где продольное критическое усилие
должно определяться с учетом принятого конструктивного решения и в зависимости от условий взаимодействия трубопровода с опорами (трение на опорах, податливость опор и др.).
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image188.emf.jpg)
Расчетные усилия и перемещения трубопровода при резонансе следует определять как геометрическую сумму резонансных усилий и перемещений, а также усилий и перемещений от других видов нагрузок и воздействий, включая расчетную ветровую нагрузку, соответствующую критическому скоростному напору.
При расчете опор следует учитывать глубину промерзания или оттаивания грунта, деформации грунта (пучение и просадка), а также возможные изменения свойств грунта (в пределах восприятия нагрузок) в зависимости от времени года, температурного режима, осушения или обводнения участков, прилегающих к трассе, и других условий.
На уклонах местности и на участках со слабонесущими грунтами следует применять системы прокладок надземных трубопроводов с неподвижными опорами, испытывающими минимальные нагрузки, например, прокладку змейкой с неподвижными опорами, расположенными в вершинах звеньев по одну сторону от воздушной оси трассы.
В прямолинейных балочных системах без компенсации продольных деформаций необходимо учитывать возможное отклонение трубопровода от прямой. Возникающее в результате этого расчетное горизонтальное усилие от воздействия температуры и внутреннего давления, действующее на промежуточную опору перпендикулярно оси трубопровода, следует принимать равным 0,01 величины максимального эквивалентного продольного усилия в трубопроводе.
на условные статические нагрузки, определяемые с учетом сейсмического воздействия. При этом предельные состояния должны приниматься как для трубопроводов, прокладываемых вне сейсмических районов;
на сейсмические воздействия, получаемые на основании анализа записей сейсмометрических станций (в виде акселерограмм, велосиграмм, сейсмограмм), ранее имевших место землетрясений в районе строительства или аналогичных по сейсмическим условиям местностях. Величины принимаемых максимальных расчетных ускорений по акселерограммам должны быть не менее указанных в таблице 10.
Расчет подземных трубопроводов и трубопроводов в насыпи на действие сейсмических нагрузок, направленных по нормали к продольной оси трубопровода не производится.
вдоль оси трубопровода, при этом определяются величины напряжений в трубопроводе, а также производится проверка конструкций опор на действие горизонтальных сейсмических нагрузок;
по нормали к продольной оси трубопровода (в вертикальной и горизонтальной плоскостях), при этом должны определяться величины смещений трубопровода и достаточность длины ригеля, при которой не произойдет сброса трубопровода с опоры, дополнительные напряжения в трубопроводе, а также проверка конструкции опор на действие горизонтальных и вертикальных сейсмических нагрузок.
Дополнительно необходимо проводить поверочный расчет трубопровода на нагрузки, возникающие при взаимном смещении опор.
Значения коэффициентов несущей способности, определяемые согласно 8.3, следует учитывать в расчетах для следующих решений соединительных деталей.
бесшовные, получаемые выдавливанием или экструзией ответвления в горячем состоянии, и штампосварные, получаемые сваркой по образующим двух несимметричных частей, одна из которых имеет цельноштампованное ответвление (рисунок А.1, а). Радиус
должен быть не менее толщины стенки тройника;
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image190.emf.jpg)
сварные, получаемые путем врезки одной трубы (или трубной обечайки) в другую под прямым углом (рисунок А.1, б), и тройники сварные, усиленные накладками (рисунок А.1, в), которые целесообразно применять при
мм. При этом для тройников с отношением диаметров ответвления к магистрали
накладки не ставятся, а при
накладка ставится только на магистрали. Ширина накладок (рисунок А.1, в) должна быть на магистральной части тройника
на ответвлении -
. Толщина накладок должна быть равна толщине стенки магистральной части тройника.
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image191.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image192.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image193.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image194.emf.jpg)
![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image195.emf.jpg)
рисунок А.2). Величина угла
должна быть не более 15°.
А.2 Концентрические штампованные и штампосварные переходы, получаемые путем горячей штамповки (осадки) из цилиндрической заготовки или штамповки и сварки двух симметричных заготовок (![](https://dokipedia.ru/sites/default/files/doc_files/517/095/2/files/image197.emf.jpg)