гамма = 1,1 - 1 класса,

n

гамма = 1,05 - II класса,

n

гамма = 1,0 - III класса.

n

Расчетные формулы приведены для резервуара со стационарной крышей. При расчете резервуара с плавающей крышей нагрузки в формулах пп. 3.5.4.1, 3.5.4.2, обязанные своим происхождением стационарной крыше, не учитываются.

3.5.4.1. Кольцевое напряжение а* вычисляется для нижней точки каждого пояса:

сигма = [g x ро x (H - z) + 1,2 Р ] х r/t ,

2 и p

где

P - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к обозначениям

и п. 3.5.3.1).

В формуле учтен коэффициент надежности по нагрузке для избыточного давления в резервуаре.

3.5.4.2. Меридиональное напряжение сигма_1 с учетом коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного сочетания нагрузок вычисляется для нижней точки пояса по формуле

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,2-G )]/(2 х ро x r x t ) +

м 0 y p

+ (0,9 x 1,4 x s - 0,95 x 1,2 x P ) x r/(2t#

n p

где

G - масса металлоконструкций выше расчетной точки,

м

G - масса стационарного оборудования выше расчетной точки,

G - масса утеплителя выше расчетной точки,

y

s - полное нормативное значение снеговой нагрузки.

3.5.4.3. Расчет на сейсмическое воздействие выполняется специализированной организацией.

3.5.4.4. При невыполнении условия п. 3.5.4 следует увеличить толщину соответствующего пояса.

3.5.5. В качестве альтернативного варианта по согласованию с заказчиком минимальные расчетные толщины t_c каждого пояса стенки для условий эксплуатации и минимальные расчетные толщины t_g для условий гидравлических испытаний могут назначаться на основе расчета наибольших мембранных кольцевых напряжений 2 в каждом поясе стенки, рассматриваемой как составная цилиндрическая оболочка переменной толщины. Граничные условия в месте сопряжения стенки с днищем задаются в виде нулевых радиальных перемещений и изгибающего момента, равного пластическому моменту в листе окрайки. Подбор толщин производится итерационным методом, уменьшая начальную толщину, определенную по п. 3.5.3.1., пока выполняется условие п. 3.5.4.

Назначение минимальной толщины по описанной методике в резервуарах большого объема может уменьшить расчетную толщину поясов.

3.5.6. Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется с помощью проверки соотношения

сигма /сигма + сигма /сигма <= 1

1 a1 2 a2

где

сигма - первое (меридиональное) критическое напряжение,

a1

сигма - второе (кольцевое) критическое напряжение.

a2

3.5.6.1. Первое критическое напряжение вычисляется по формуле

сигма = C x E x t /r

a1 pmin

где

t - расчетная толщина самого тонкого пояса стенки (обычно верхний

pmin пояс).

Коэффициент С может быть вычислен по формулам

C = 0,04 + 40 - t /r при 400 <= r/t <= 1220,

pmin pmin

C = 0,085 - r/(t x 105) при 1220 <= r /t <= 2500.

pmin pmin