┌─────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│     Диаметр     │               Толщина стенки t_k, мм                │
│ резервуара D, м ├───────────────────────────────────┬─────────────────┤
│                 │        Рулонное исполнение        │   Полистовое    │
│                 ├─────────────────┬─────────────────┤   исполнение    │
│                 │  Стационарная   │ Плавающая крыша │                 │
│                 │      крыша      │                 │                 │
├─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┤
│D < 16           │        4        │        4        │        5        │
├─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┤
│16 <= D < 25     │        6        │        5        │        7        │
├─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┤
│25 <= D < 35     │        8        │        6        │        9        │
├─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼─────────────────┤
│D >= 35          │       10        │        8        │       10        │
└─────────────────┴─────────────────┴─────────────────┴─────────────────┘

t = t - дельта - с.

p

3.5.4. Поверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара проводится по формуле

2 2 0,5

(сигма - сигма х сигма + сигма ) = R x гамма /гамма

1 1 2 2 y с n

или по формуле

сигма = R x гамма /гамма

2 y с n

где

сигма - меридиональное напряжение;

1

сигма - кольцевое напряжение;

2

гамма - коэффициент условий работы, принимается по п. 3.5.3.1;

2

гамма - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров:

n

гамма = 1,1 - 1 класса,

n

гамма = 1,05 - II класса,

n

гамма = 1,0 - III класса.

n

Расчетные формулы приведены для резервуара со стационарной крышей. При расчете резервуара с плавающей крышей нагрузки в формулах пп. 3.5.4.1, 3.5.4.2, обязанные своим происхождением стационарной крыше, не учитываются.

3.5.4.1. Кольцевое напряжение а* вычисляется для нижней точки каждого пояса:

сигма = [g x ро x (H - z) + 1,2 Р ] х r/t ,

2 и p

где

P - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к обозначениям

и п. 3.5.3.1).

В формуле учтен коэффициент надежности по нагрузке для избыточного давления в резервуаре.

3.5.4.2. Меридиональное напряжение сигма_1 с учетом коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного сочетания нагрузок вычисляется для нижней точки пояса по формуле

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,2-G )]/(2 х ро x r x t ) +

м 0 y p

+ (0,9 x 1,4 x s - 0,95 x 1,2 x P ) x r/(2t#

n p

где

G - масса металлоконструкций выше расчетной точки,

м

G - масса стационарного оборудования выше расчетной точки,

G - масса утеплителя выше расчетной точки,

y

s - полное нормативное значение снеговой нагрузки.

3.5.4.3. Расчет на сейсмическое воздействие выполняется специализированной организацией.

3.5.4.4. При невыполнении условия п. 3.5.4 следует увеличить толщину соответствующего пояса.

3.5.5. В качестве альтернативного варианта по согласованию с заказчиком минимальные расчетные толщины t_c каждого пояса стенки для условий эксплуатации и минимальные расчетные толщины t_g для условий гидравлических испытаний могут назначаться на основе расчета наибольших мембранных кольцевых напряжений 2 в каждом поясе стенки, рассматриваемой как составная цилиндрическая оболочка переменной толщины. Граничные условия в месте сопряжения стенки с днищем задаются в виде нулевых радиальных перемещений и изгибающего момента, равного пластическому моменту в листе окрайки. Подбор толщин производится итерационным методом, уменьшая начальную толщину, определенную по п. 3.5.3.1., пока выполняется условие п. 3.5.4.