где - коэффициент, принимаемый равным 0,87 для расчета разрезных балок и 0,77 для расчета сечений на опорах неразрезных балок;

В формулах (67) обозначено:

M и Q - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки от расчетной нагрузки, определяемой согласно СП 20.13330;

- коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок, принимаемый согласно СП 20.13330;

- коэффициент увеличения сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана, принимаемый согласно СП 20.13330;

- полное нормативное значение сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана;

- условная длина, определяемая согласно требованиям 8.2.2;

- местный крутящий момент, определяемый по формуле

где е = 0,2 b (здесь b - ширина подошвы рельса);

- расчетная горизонтальная нагрузка, направленная поперек кранового пути, вызываемая перекосами мостовых кранов и непараллельностью крановых путей и принимаемая согласно СП 20.13330;

- высота кранового рельса;

- сумма собственных моментов инерции при кручении рельса и пояса, где и - соответственно ширина и толщина верхнего пояса балки.

Все напряжения в формулах (63) - (67) следует принимать со знаком "плюс".

8.3.4 Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следует выполнять с учетом местных нормальных напряжений от давления колеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.

8.3.5 Расчет на прочность бистальных балок крановых путей двутаврового сечения с двумя осями симметрии для кранов групп режимов работы 1K - 5K при допускается выполнять по формуле (60), в которой:

- изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки;

- момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у;

- коэффициент, принимаемый равным 1,15.

Расчет на прочность стенок бистальных балок крановых путей следует выполнять согласно требованиям 8.3.2.

8.4 Расчет на общую устойчивость изгибаемых элементов сплошного сечения

8.4.1 Расчет на устойчивость двутавровых балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса, удовлетворяющих требованиям 8.2.1 и 8.2.8, следует выполнять по формулам:

при изгибе в плоскости стенки, совпадающей с плоскостью симметрии сечения

при изгибе в двух главных плоскостях (и наличии секториальных напряжений)

В формулах (69) и (70) обозначено:

- коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по приложению Ж для балок с опорными сечениями, закрепленными от боковых смещений и поворота;

- момент сопротивления сечения относительно оси х-х, вычисленный для сжатого пояса;

- момент сопротивления сечения относительно оси у-у, совпадающей с плоскостью изгиба;

- секториальный момент сопротивления сечения.

Для бистальных балок в формулах (69) и (70), а также при определении следует заменять на .

8.4.2 При определении значения за расчетную длину балки следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей (где l - пролет балки); за расчетную длину консоли следует принимать: при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l - длина консоли) или расстояние между точками закрепления сжатого пояса в горизонтальной плоскости - при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

8.4.3 Расчет на устойчивость балок крановых путей двутаврового сечения следует выполнять по формуле (70), в которой: - изгибающий момент в горизонтальной плоскости, полностью передающийся на верхний пояс балки; - момент сопротивления сечения верхнего пояса относительно оси у-у.

8.4.4 Устойчивость балок 1-го класса, а также бистальных балок 2-го класса следует считать обеспеченной:

а) при передаче нагрузки на балку через сплошной жесткий настил (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистая сталь и т.п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и с ним связанный с помощью сварки, болтов, самонарезающих винтов и др; при этом силы трения учитывать не следует;

б) при значениях условной гибкости сжатого пояса балки , не превышающих ее предельных значений , определяемых по формулам таблицы 11 для балок симметричного двутаврового сечения или асимметричного - с более развитым сжатым поясом, рассчитываемых по формуле (69) и имеющих отношение ширины растянутого пояса к ширине сжатого пояса не менее 0,75.

Место приложения нагрузки	Условная предельная гибкость сжатого пояса прокатной или сварной балки
К верхнему поясу	0,35 + 0,0032 b/t + (0,76 - 0,02 b/t) b/h (71)
К нижнему поясу	0,57 + 0,0032 b/t + (0,92 - 0,02 b/t) b/h (72)
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе	0,41 + 0,0032 b/t + (0,73 - 0,016 b/t) b/h (73)
Обозначения, принятые в таблице 11:b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;h - расстояние (высота) между осями поясных листов.Примечания1 Значения определены при и ; для балок с отношением b/t < 15 в формулах таблицы 11 следует принимать b/t = 15.2 Для балок с фрикционными поясными соединениями значения следует умножать на 1,2.3 Значения допускается повысить умножением на коэффициент , где .

8.4.5 Прикрепления к сжатому поясу жесткого настила, продольных или поперечных связей, которые должны обеспечить устойчивость изгибаемого элемента, следует рассчитывать на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:

при закреплении балки в отдельных точках - по формуле (18), в которой следует определять для сечения типа b (см. таблицу 7) при гибкости (где i - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), a N - вычислять по формуле

где и - площади сечения соответственно сжатого пояса и стенки;

и - расчетные сопротивления стали соответственно сжатого пояса и стенки; при непрерывном закреплении - по формуле