Л.4.2 В случае одностороннего примыкания к двутавровому поясу двух или более двутавровых элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.3,а,б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.3,в) при мм несущую способность полки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле

где - коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.

1881 × 718 пикс.     Открыть в новом окне

Л.4.3 Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решетки следует проверять по формуле

где - толщина стенки пояса.

Л.4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле

где Q - поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений ;

- расчетное сопротивление сдвигу стали пояса;

r - радиус закругления профиля пояса.

Л.4.5 Несущую способность двутаврового элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле

где - коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения.

Л.4.6 Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.

Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов

М.1 Общие положения

М.1.1 Методика позволяет установить размеры минимальных по площади сечений шарнирно опертых балок, нагруженных в плоскости стенки и имеющих сварное двутавровое двоякосимметричное сечение с устойчивой, гибкой или перфорированной стенкой, а также определить наиболее эффективное сопротивление стали .

М.1.2 Устойчивость балок следует обеспечивать выполнением требований 8.4.4 - 8.4.6 настоящих норм.

М.1.3 Для подбора минимального сечения балки расчетными размерами и параметрами являются:

l - пролет;

М - расчетный изгибающий момент;

n - параметр, определяющий предельный прогиб ( ) и принимаемый согласно СНиП 2.01.07;

- параметр, равный 9,6 - при равномерно распределенной нагрузке, 12 - при сосредоточенной нагрузке в середине пролета, 10 - в остальных случаях;

- коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному;

; ; - величины, используемые в расчетных формулах.

М.1.4 Сечение балки, принятое с учетом действующих сортаментов, требований и ограничений, предъявляемых к проекту в каждом конкретном случае, следует проверять согласно требованиям раздела 8 настоящих норм (для балок с устойчивой стенкой) или требований настоящего приложения (для балок с гибкой стенкой).

М.2 Балки из однородного материала с устойчивой стенкой

М.2.1 Размеры сечений (см. рисунок 5 настоящих норм, где обозначено как , a - как ) двутавровых балок 1-го класса следует определять по формулам:

где .

Эффективное значение расчетного сопротивления стали следует определять по формуле

М.2.2 Размеры сечений двутавровых балок 2-го класса при следует определять по формулам:

; ; ; , (M.3)

где

239 × 32 пикс.     Открыть в новом окне

;

.

Параметр следует определять по формуле

где - коэффициент, определяемый по формулам (77) настоящих норм и изменяющийся в пределах .

Для балок коробчатого сечения коэффициенты и в формуле (М.4) следует умножать на 0,5.

В формулах (М.3) значение следует определять в зависимости от по таблице М.1, а значение - по 8.5.8 настоящих норм. В таблице М.1 и в формулах (М.3) среднее касательное напряжение следует принимать равным .

	Предельные значения при , равном
	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5
0	5,50	4,00	3,42	3,00	2,72	2,52	2,37	2,27	2,20
0,5	4,50	3,70	3,13	2,75	2,51	2,35	2,26	2,20	2,20
0,6	4,25	3,52	2,98	2,64	2,42	2,28	2,20	2,20	2,20
0,7	4,00	3,34	2,84	2,53	2,34	2,20	2,20	2,20	2,20
0,8	3,75	3,04	2,62	2,37	2,26	2,20	2,20	2,20	2,20
0,9	3,50	2,73	2,39	2,20	2,20	2,20	2,20	2,20	2,20

Значения М и Q следует определять в одном сечении балки. Эффективное значение расчетного сопротивления стали следует определять по формуле