Утративший силу
где и - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.
Элемент конструкций | Коэффициент условий работы |
1 Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях: | |
а) на сварке | 0,95 |
б) на болтах | 0,90 |
2 Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнополочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22): | |
а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более, поставленными вдоль пояса траверсы | 0,90 |
б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фасонку | 0,75 |
в) раскос и распорка | 0,75 |
3 Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки: | |
а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы | 0,90 |
б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор: | |
в нормальном режиме работы | 0,80 |
в аварийном режиме работы | 0,90 |
Примечание - Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах. |
16.6 Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения следует выполнять согласно требованиям
Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения относительный эксцентриситет следует вычислять по формулам:
16.7 При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками согласно требованиям
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента М в середине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей х-х или у-у следует определять по формуле
- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения ;
- приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) на или соответственно плоскости изгиба.
При изгибе стойки в двух плоскостях усилие следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента или имеет наибольшее значение.
таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2,
где - максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.
таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа 3.
16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3,
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия следует принимать большим из двух значений, определяемых по формулам:
При учете обоих моментов и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует принимать равным .
формуле (207) с учетом приведенной гибкости , определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по
Допускается рассчитывать эти элементы как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты и , принимаемые не менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15,в и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов и следует определять:
Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г, д в формулах (210) и (212) следует принимать .