Утративший силу
16.4 При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные в разделах 4 и 14, 7.1.2 и по таблице 45.
Для опор ВЛ, ОРУ и КС значение коэффициента надежности по ответственности следует принимать равным 1,0.
Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в ней значения на не допускается.
16.5 При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкость всего стержня следует вычислять по формулам:
для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам,
; (201)
для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам,
; (202)
для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см. рисунок 15)
. (203)
Обозначения, принятые в формулах (201) - (203):
l - геометрическая длина сквозного стержня;
b - расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами;
h - высота свободно стоящей стойки;
218 × 32 пикс.     Открыть в новом окне
- коэффициент для определения расчетной длины,
где и - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.
Таблица 45
Элемент конструкций
Коэффициент условий работы
1 Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:
а) на сварке
0,95
б) на болтах
0,90
2 Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнополочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22):
а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более, поставленными вдоль пояса траверсы
0,90
б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фасонку
0,75
в) раскос и распорка
0,75
3 Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки:
а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы
0,90
б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор:
в нормальном режиме работы
0,80
в аварийном режиме работы
0,90
Примечание - Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.
Открыть в новом окне
1059 × 818 пикс.     Открыть в новом окне
16.6 Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения следует выполнять согласно требованиям раздела 9.
Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения относительный эксцентриситет следует вычислять по формулам:
при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней,
; (204)
при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,
, (205)
где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;
- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.
16.7 При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками согласно требованиям 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета е при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.
16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме.
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента М в середине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей х-х или у-у следует определять по формуле
, (206)
где - изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки, определяемый как в балках;
- коэффициент, принимаемый согласно 16.6;
N - продольная сила в стойке;
- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения ;
- начальный прогиб стойки в плоскости изгиба;
.
Здесь: l - длина стойки; ,
где А - площадь сечения стойки;
- приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (16) на или соответственно плоскости изгиба.
При изгибе стойки в двух плоскостях усилие следует определять по формуле (124); при этом начальный прогиб следует учитывать только в той плоскости, в которой составляющая усилия от момента или имеет наибольшее значение.
16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решетками постоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
, (207)
где - максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба, определяемая как в балках.
Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как в формуле (206).
16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей х-х или у-у значение момента М в середине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость - по таблице 8 для сечения типа 3.
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия следует принимать большим из двух значений, определяемых по формулам:
или . (208)
При учете обоих моментов и во второй формуле (208) начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует принимать равным .
16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости , определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.