Действующий
Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:
х и y - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.
┌───────────────────┬─────────────┬───────┬─────────────────────────────┐
│Вид сварки при диа-│Положение шва│Коэффи-│Значения коэффициентов бета_f│
│метре сварочной │ │циент │и бета_z при катетах швов, мм│
│проволоки d, мм │ │ ├──────┬──────┬──────┬────────┤
│ │ │ │3-8 │9-12 │14-16 │18 и │
│ │ │ │ │ │ │более │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────┴──────┼────────┤
│Автоматическая при │ │бета_f │ 1,1 │ 0,7 │
│d=3-5 │В лодочку ├───────┼────────────────────┼────────┤
│ │ │бета_z │ 1,15 │ 1,0 │
│ ├─────────────┼───────┼──────┬─────────────┼────────┤
│ │ │бета_f │ 1,1 │ 0,9 │ 0,7 │
│ │Нижнее ├───────┼──────┼─────────────┼────────┤
│ │ │бета_z │ 1,15 │ 1,05 │ 1,0 │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────┬──────┼────────┤
│Автоматическая и │ │ │ │ 0,8 │ 0,7 │
│полуавтоматическая │ │бета_f │ 0,9 │ │ │
│при │В лодочку ├───────┼─────────────┼──────┴────────┤
│d=1,4-2 │ │бета_z │ 1,05 │ 1,0 │
│ ├─────────────┼───────┼──────┬──────┼───────────────┤
│ │Нижнее, гори-│бета_f │ 0,9 │ 0,8 │ 0,7 │
│ │зонтальное, ├───────┼──────┼──────┴───────────────┤
│ │вертикальное │бета_z │ 1,05 │ 1,0 │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────────────────────┤
│Ручная; полуавтома-│В лодочку, │бета_f │ 0,7 │
│тическая проволокой│нижнее, го- ├───────┼─────────────────────────────┤
│сплошного сечения │ризонтальное,│бета_z │ 1,0 │
│при d<1,4 или поро-│вертикальное,│ │ │
│шковой проволокой │потолочное │ │ │
│ │
│ Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным│
│режимам сварки. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
где и - напряжения в расчетом сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.
- площадь сечения болта нетто; для болтов с метрической резьбой значение следует принимать по прил.1 к ГОСТ 22356-77*;
┌─────────────────────────────────────────────────┬─────────────────────┐
│ Характеристика соединения │ Коэффициент условий │
│ │ работы соединения │
│ │ гамма_b │
├─────────────────────────────────────────────────┼─────────────────────┤
│1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при │ │
│ болтах: │ │
│ класса точности А │ 1,0 │
│ классов точности В и С, высокопрочных с │ 0,9 │
│ нерегулируемым натяжением │ │
│ │ │
│2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смя-│ │
│ тие при а=1,5d и b=2d в элементах конструкций │ │
│ из стали с пределом текучести, МПа (кгс/см2): │ │
│ до 285 (2900) │ 0,8 │
│ cв. 285 (2900) до 380 (3900) │ 0,75 │
│ │
│Обозначения, принятые в табл.35*: │
│ │
│a - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего│
│отверстия; │
│b - то же, между центрами отверстий; │
│d - диаметр отверстия для болта. │
│ Примечания: 1. Коэффициенты, установленные в поз.1 и 2, следует│
│учитывать одновременно. │
│ 2. При значениях расстояний a и b, промежуточных между указанными в│
│поз.2 и в табл.39, коэффициент гамма_b следует определять линейной│
│интерполяцией. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Для одноболтовых соединений следует учитывать коэффициенты условий работы согласно требованиям п.11.8.
где - меньшее из значений расчетного усилия для одного болта, вычисленных согласно требованиям п.11.7* настоящих норм.
Болты, работающие на срез от одновременного действия продольной силы и момента, следует проверять на равнодействующее усилие.
При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчета на 50%.