Действующий
- расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.
При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п.5.2, в формуле (119) вместо 
следует принимать 
.
следует принимать .
Расчет сварных стыковых соединении выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил.2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.
11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис.20):
; (120)
, (121)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
и 
- коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 
) - по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 
) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки 
и 
;
и 
- коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах 
, 
, 
и 
, для которых 
для металла шва с нормативным сопротивлением 
(4200 
) и 
- для всех сталей.
Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 
) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва 
должны быть более 
, а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления 
, но не превышать значений 
; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 
) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие
) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва должны быть более , а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления , но не превышать значений ; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 ) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие
.
При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.
11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:
; (122)
,(123)
- момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;
- то же, по металлу границы сплавления.
Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:
; (124)
, (125)
и 
- моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;
и 
- то же, по металлу границы сплавления;
х и y - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.
┌───────────────────┬─────────────┬───────┬─────────────────────────────┐
│Вид сварки при диа-│Положение шва│Коэффи-│Значения коэффициентов бета_f│
│метре сварочной │ │циент │и бета_z при катетах швов, мм│
│проволоки d, мм │ │ ├──────┬──────┬──────┬────────┤
│ │ │ │3-8 │9-12 │14-16 │18 и │
│ │ │ │ │ │ │более │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────┴──────┼────────┤
│Автоматическая при │ │бета_f │ 1,1 │ 0,7 │
│d=3-5 │В лодочку ├───────┼────────────────────┼────────┤
│ │ │бета_z │ 1,15 │ 1,0 │
│ ├─────────────┼───────┼──────┬─────────────┼────────┤
│ │ │бета_f │ 1,1 │ 0,9 │ 0,7 │
│ │Нижнее ├───────┼──────┼─────────────┼────────┤
│ │ │бета_z │ 1,15 │ 1,05 │ 1,0 │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────┬──────┼────────┤
│Автоматическая и │ │ │ │ 0,8 │ 0,7 │
│полуавтоматическая │ │бета_f │ 0,9 │ │ │
│при │В лодочку ├───────┼─────────────┼──────┴────────┤
│d=1,4-2 │ │бета_z │ 1,05 │ 1,0 │
│ ├─────────────┼───────┼──────┬──────┼───────────────┤
│ │Нижнее, гори-│бета_f │ 0,9 │ 0,8 │ 0,7 │
│ │зонтальное, ├───────┼──────┼──────┴───────────────┤
│ │вертикальное │бета_z │ 1,05 │ 1,0 │
├───────────────────┼─────────────┼───────┼──────┴──────────────────────┤
│Ручная; полуавтома-│В лодочку, │бета_f │ 0,7 │
│тическая проволокой│нижнее, го- ├───────┼─────────────────────────────┤
│сплошного сечения │ризонтальное,│бета_z │ 1,0 │
│при d<1,4 или поро-│вертикальное,│ │ │
│шковой проволокой │потолочное │ │ │
│ │
│ Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным│
│режимам сварки. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения 
, 
, 
и 
следует принимать соответственно: 
и 
- нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям: 
- касательное напряжение в сварном соединении; 
.
, , и следует принимать соответственно: и - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям: - касательное напряжение в сварном соединении; .
11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия
, (126)
где 
и 
- напряжения в расчетом сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.
и - напряжения в расчетом сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.
11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.
, которое может быть воспринято одним болтом, следует определять по формулам:
; (127)
; (128)
. (129)
, 
, 
- расчетные сопротивления болтовых соединений;
- расчетная площадь сечения стержня болта;