для групп элементов 3-8

при ;

коэффициент, определяемый по табл. 33 в зависимости от вида напряженного состояния и коэффициента асимметрии напряжений ; здесь и - соответственно наибольшее и наименьшее по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентов , , . При разнозначных напряжениях коэффициент, асимметрии напряжений следует принимать со знаком "минус".

При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение не должно превышать .

Таблица 32*

┌──────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Группы│           Значения R_ню при временном сопротивлении             │
│элеме-│               стали разрыву R_ню, МПа (кгс/см2)                 │
│ нтов ├───────────┬─────────────┬────────────┬─────────────┬────────────┤
│      │  до 420   │   св. 420   │    св.     │св. 520(5300)│  св. 580   │
│      │  (4300)   │   (4300)    │ 440(4500)  │до 580 (5900)│  (5900)    │
│      │           │до 440(4500) │до 520(5300)│             │  до 635    │
│      │           │             │            │             │  (6500)    │
├──────┼───────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼────────────┤
│  1   │ 120(1220) │  128(1300)  │ 132(1350)  │  136(1390)  │ 145(1480)  │
│  2   │ 100(1020) │  106(1080)  │ 108(1100)  │  110(1120)  │ 116(1180)  │
├──────┼───────────┴─────────────┴────────────┴─────────────┴────────────┤
│  3   │         Для всех марок стали          90(920)                   │
│  4   │                То же                  75 (765)                  │
│  5   │                  "                    60(610)                   │
│  6   │                  "                    45(460)                   │
│  7   │                  "                    36(370)                   │
│  8   │                  "                    27(275)                   │
└──────┴─────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 33

┌─────────┬──────────────────────────────┬───────────────────────────────┐
│сигма_mах│    Коэффициент асимметрии    │    Формулы для вычисления     │
│         │          напряжений          │    коэффициента гамма_ню      │
│         │              p               │                               │
├─────────┼──────────────────────────────┼───────────────────────────────┤
│         │                              │                               │
│         │                              │             2,5               │
│         │         -1 <= р <= 0         │гамма_ню = ────────            │
│         │                              │           1,5 - р             │
│         │                              │                               │
│         │                              │             2,0               │
│Растяже- │         0 < р <= 0,8         │гамма_ню = ────────            │
│ние      │                              │            1,2-р              │
│         │                              │                               │
│         │                              │             1,0               │
│         │         0,8 < р < 1          │гамма_ню = ────────            │
│         │                              │            1 - р              │
│         │                              │                               │
├─────────┼──────────────────────────────┼───────────────────────────────┤
│         │                              │                               │
│         │                              │              2                │
│Сжатие   │         -1 <= р < 1          │гамма_ню = ───────             │
│         │                              │             1-р               │
│         │                              │                               │
└─────────┴──────────────────────────────┴───────────────────────────────┘

9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее , следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.

10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения

Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах , , , , и , следует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по формуле

где - наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и ;

- коэффициент, принимаемый по табл. 84.

Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд.5 настоящих норм.

11. Расчет соединений стальных конструкций

Сварные соединения

11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле

где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

- расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п.5.2, в формуле (119) вместо следует принимать .

Расчет сварных стыковых соединении выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил.2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис.20):

979 × 286 пикс.     Открыть в новом окне

по металлу шва (сечение 1)

по металлу границы сплавления (сечение 2)

где - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

и - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 ) - по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки и ;

и - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах , , и , для которых для металла шва с нормативным сопротивлением (4200 ) и - для всех сталей.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва должны быть более , а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления , но не превышать значений ; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 ) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие

При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.

11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

по металлу границы сплавления

где - момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

- то же, по металлу границы сплавления.

Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

по металлу границы сплавления

где и - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;

и - то же, по металлу границы сплавления;