при 10 < l/г < 20 напряжение следует определять линейной интерполяцией.

Здесь l длина цилиндрической оболочки.

Та же оболочка, но укрепленная кольцевыми ребрами, расположенными с шагом между осями, должна быть рассчитана на устойчивость по формулам (104) - (106) с подстановкой в них значения s вместо l.

В этом случае должно быть удовлетворено условие устойчивости ребра в своей плоскости как сжатого стержня согласно требованиям п. 5.3 при N = prs и расчетной длине стержня , при этом в сечение ребра следует включать участки оболочки шириной с каждой стороны от оси ребра, а условная гибкость стержня не должна превышать 6,5.

При одностороннем ребре жесткости его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей поверхностью оболочки.

8.9. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.5 и 8.8*, следует выполнять по формуле

где должно быть вычислено согласно требованиям п. 8.5, а - согласно требованиям п. 8.8*.

8.10. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения с углом конусности , сжатой силой N вдоль оси (рис. 19) следует выполнять по формуле

где - критическая сила, определяемая по формуле

здесь t - толщина оболочки;

- значение напряжения, вычисленное согласно требованиям п. 8.5 с заменой радиуса r радиусом , равным

962 × 453 пикс.     Открыть в новом окне

8.11. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления , нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле

здесь - расчетное кольцевое напряжение в оболочке;

- критическое напряжение, определяемое по формуле

где h - высота конической оболочки (между основаниями);

- радиус, определяемый по формуле (110).

8.12. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.10 и 8.11, следует выполнять по формуле

где значения и следует вычислять по формулам (109) и (112).

8.13. Расчет на устойчивость полной сферической оболочки (или ее сегмента) при и действии внешнего равномерного давления p, нормального к ее поверхности, следует выполнять по формуле

где расчетное напряжение;

- критическое напряжение, принимаемое не более ;

r - радиус срединной поверхности сферы.

Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций

8.14. При расчете мембранных конструкций опирание кромок мембраны на упругие элементы контура следует считать шарнирным по линии опирания и способным передавать сдвиг на элементы контура.

8.15. Расчет мембранных конструкций должен производиться на основе совместной работы мембраны и элементов контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.

8.16. Нормальные и касательные напряжения, распределенные по кромкам мембраны, следует считать уравновешенными сжатием и изгибом опорного контура в тангенциальной плоскости.

При расчете опорных элементов контура мембранных конструкций следует учитывать:

изгиб в тангенциальной плоскости;

осевое сжатие в элементах контура;

сжатие, вызываемое касательными напряжениями по линии контакта мембраны с элементами контура;

изгиб в вертикальной плоскости.

8.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в п.8.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.

8.18. При определении напряжений в центре круглых в плане плоских мембран допускается принимать, что опорный контур является недеформируемым.

8.19. Для определения напряжений в центре эллиптической мембраны, закрепленной на деформируемом контуре, допускается применять требования п.8.18 при условии замены значения радиуса значением большей главной полуоси эллипса (отношение большей полуоси к меньшей должно быть не более 1,2).

9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость

9.1. Стальные конструкции и их элементы (подкрановые балки, балки рабочих площадок, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, конструкции под двигатели и др.), непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов нагружений 10(5) и более, которые могут привести к явлению усталости, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и проверять расчетом на выносливость.

┌────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Гру-│Значения Rv при временном сопротивлении стали разрыву R_un,       │
│ппы │МПа (кгс/см2)                                                     │
│эле-├──────────┬────────────┬────────────┬─────────────┬───────────────┤
│мен-│до 420    │св.420(4300)│св.440(4500)│св.520(5300) │ св.580(5900)  │
│тов │(4300)    │до 440(4500)│до 520(5300)│до 580(5900) │ до 635(6500)  │
├────┼──────────┼────────────┼────────────┼─────────────┼───────────────┤
 │ 1  │120(1220) │128(1300)   │132(1350)   │136(1390)    │ 145(1480)     │
 │ 2  │100(1020) │106(1080)   │108(1100)   │110(1120)    │ 116(1180)     │
├────┼──────────┴────────────┴────────────┴─────────────┴───────────────┤
 │ 3  │                Для всех марок стали 90 (920)                     │
 │ 4  │                     То же           75 (765)                     │
 │ 5  │                       "             60 (610)                     │
 │ 6  │                       "             45 (460)                     │
 │ 7  │                       "             36 (370)                     │
 │ 8  │                       "             27 (275)                     │
└────┴──────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.

Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.