Действующий
При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.
Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.
1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.
Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.
При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.
1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5%.
2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 50*.
Стали для конструкций, возводимых в климатических районах 
, 
, 
и 
, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района 
согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.
, , и , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.
2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70*; флюсы по ГОСТ 9087-81*; углекислый газ по ГОСТ 8050-85.
Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления 
основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.
основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.
2.3*. Отливки (опорные части и т.п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977-75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-85.
2.4* Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87*, ГОСТ 1759.4-87* и ГОСТ 1759.5-87*, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82*.
Болты следует назначать по табл.57* и ГОСТ 15589-70*, ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7796-70*, ГОСТ 7798-70*, а при ограничении деформаций соединений - по ГОСТ 7805-70*.
Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 - гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 - гайки класса прочности 8.
Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371-78*, косые по ГОСТ 10906-78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402-70*.
2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1-80*.
Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281-73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60°С не менее 30 
(3 
) в климатическом районе 
; 09Г2С-6 и 10Г2C1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах 
, 
и 
; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88) во всех остальных климатических районах.
(3 ) в климатическом районе ; 09Г2С-6 и 10Г2C1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах , и ; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88) во всех остальных климатических районах.
для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 - класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5-87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.
Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915-70*, для болтов диаметром более 48 мм - по ГОСТ 10605-72*.
2.7*. Высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353-77*, ГОСТ 22356-77* и ТУ 14-4-1345-85; гайки и шайбы к ним - по ГОСТ 22354-77* и ГОСТ 22355-77*.
2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять:
канаты двойной свивки по ГОСТ 3066-80*; ГОСТ 3067-74*; ГОСТ 3068-74*; ГОСТ 3081-80*; ГОСТ 7669-80*; ГОСТ 14954-80*;
канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090-73*; ГОСТ 18900-73*; ГОСТ 18901-73*; ГОСТ 18902-73*; ГОСТ 7675-73*; ГОСТ 7676-73*;
пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372-79*.
2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил. 3.
3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 1*.
3.2*. Значения коэффициентов надежности по материалу проката, гнутых профилей и труб следует принимать по табл. 2*.
Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл. 51*, труб - в табл. 51,а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.
Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения 
и 
равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*.
и равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*.
Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.
┌─────────────────────────────────────────┬──────┬──────────────────────┐
│Напряженное состояние │Услов-│Расчетные сопротивле- │
│ │ное │ния проката и труб │
│ │обоз- │ │
│ │наче- │ │
│ │ние │ │
├──────────────────────────┬──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Растяжение, сжатие и изгиб│По пределу те-│Ry │Ry=Ryn/гамма_m │
│ │кучести │ │ │
│ ├──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│ │По временному │Ru │Ru=Run/гамма_m │
│ │сопротивлению │ │ │
├──────────────────────────┴──────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Сдвиг │Rs │Rs=0,58Ryn/гамма_m │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Смятие торцевой поверхности (при наличии │Rp │Rp=Run/гамма_m │
│пригонки) │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Смятие местное в цилиндрических шарнирах │Rlp │Rlp=0,5Run/гамма_m │
│(цапфах) при плотном касании │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Диаметральное сжатие катков (при свобод- │Rcd │Rcd=0,025Run/гамма_m │
│ном касании в конструкциях с ограничен- │ │ │
│ной подвижностью) │ │ │
├─────────────────────────────────────────┼──────┼──────────────────────┤
│Растяжение в направлении толщины проката │Rth │Rth=0,5Run/гамма_m │
│(до 60 мм) │ │ │
│ │
│Обозначение, принятое в табл.1*: │
│гамма m - коэффициент надежности по материалу, определяемый в│
│соответствии с п.3.2*. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────────────────────────────────────┬───────────┐
│Государственный стандарт или технические условия на прокат │Коэффициент│
│ │надежности │
│ │по материа-│
│ │лу гамма_m │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
│ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023-80 │ 1,025 │
│(для круга, квадрата, полосы) │ │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
│ГОСТ 27772-88 (стали С590, С590К); ГОСТ 380-71** (для круга│ 1,050 │
│и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023- 80); │ │
│ГОСТ 19281-73* [для круга и квадрата с пределом текучести │ │
│до 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в │ │
│ТУ 14-1-3023-80]; ГОСТ 10705-80*; ГОСТ 10706-76* │ │
├───────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤
│ГОСТ 19281-73* (для круга и квадрата с пределом текучести │ 1,100 │
│свыше 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в │ │
│ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76 │ │
└───────────────────────────────────────────────────────────┴───────────┘
3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл.3.
┌─────┬────────────────────────────────┬──────┬─────────────────────────┐
│Свар-│Напряженное состояние │Услов-│ Расчетные сопротивления │
│ные │ │ное │ сварных соединений │
│сое- │ │обоз- │ │
│дине-│ │наче- │ │
│ния │ │ние │ │
├─────┼───────────────┬────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│Сты- │Сжатие. Растя-│По пределу теку-│ R_wy │ R_wy = R_y │
│ковые│жение и изгиб │чести │ │ │
│ │при автоматиче-├────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │ской, полуавто-│По временному │ R_wu │ R_wu = R_u │
│ │матической или │сопротивлению │ │ │
│ │ручной сварке с│ │ │ │
│ │физическим кон-│ │ │ │
│ │тролем качества│ │ │ │
│ │швов │ │ │ │
│ ├───────────────┼────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │Растяжение и │По пределу теку-│ R_wy │ R_wy = 0,85R_y │
│ │изгиб при авто-│чести │ │ │
│ │матической, по-│ │ │ │
│ │луавтоматичес- │ │ │ │
│ │кой или ручной │ │ │ │
│ │сварке │ │ │ │
│ ├───────────────┴────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │Сдвиг │ R_ws │ R_ws = R_s │
├─────┼───────────────┬────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│С уг-│ │ │ │ R_wun │
│ловы-│Срез (условный)│По металлу шва │ R_wf │ R_wf = 0,55───────── │
│ми │ │ │ │ гамма_wm │
│швами│ ├────────────────┼──────┼─────────────────────────┤
│ │ │По металлу гра- │ R_wz │ Rwz = 0,45Run │
│ │ │ницы сплавления │ │ │
│ │ │ │ │ │
│ │
│ Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun│
│следует принимать равными значениями временного сопротивления разрыву│
│металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*. │
│ 2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической│
│сваркой, значения Rwun следует принимать по табл.4* настоящих норм. │
│ 3. Значения коэффициента надежности по материалу шва гамма_wm│
│следует принимать равными: 1,25 - при значениях Rwun не более 490 МПа│
│(5000 кгс/см2); 1,35 - при значениях Rwun 590 МПа (6000 кгс/см2) и│
│более. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.
3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, - в табл. 59*.
следует определять по формуле