Действующий
┌──────────────────────────────┬────────────────────────────────────────┐
│Конструкция узла пересечения │Условная длина раскоса Idc при поддержи-│
│элементов решетки │вающем элементе │
│ ├─────────────┬───────────────┬──────────┤
│ │растянутом │неработающем │ сжатом │
├──────────────────────────────┼─────────────┼───────────────┼──────────┤
│Оба элемента не прерываются │ ld │ 1,3ld │ 0,8Ld │
│Поддерживающий элемент преры- │ │ │ │
│вается и перекрывается фасон- │ │ │ │
│кой; рассматриваемый элемент │ │ │ │
│не прерывается: │ │ │ │
│ в конструкциях по │ 1,3ld │ 1,6ld │ Ld │
│ рис.9*, а │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ в конструкциях по │ │ │ │
│ рис.9*, д: │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ при 1
│ │x ld │ │ │
│ │ │ │ │
│ при n>3 │ 1,3ld │ 1,6ld │ Ld │
│ │ │ │ │
│Узел пересечения элементов за-│ ld │ ld │ ld │
│креплен от смещения из плоско-│ │ │ │
│сти грани (диафрагмой и т.п.) │ │ │ │
│ │
│Обозначения, принятые в табл.14*: │
│ │
│Ld - длина раскоса по рис.9* а, д; │
│ │
│ Jm, min ld │
│ n = ──────────── │
│ Jd, min lm │
│ │
│где Jm,min и Jd,min - наименьшие моменты инерции сечения соответственно│
│ пояса и раскоса. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────┬─────┬─────────────────────────────────────┐
│Прикрепление элемента │ n │ l │
│к поясам │ │Значение мю_d при ─────, равном │
│ │ │ imin │
│ │ ├───────┬──────────────────┬──────────┤
│ │ │ до 60│ св.60 до 160 │св.160 │
├───────────────────────────┼─────┼───────┼──────────────────┼──────────┤
│Сварными швами, болтами (не│До 2 │ 1,14 │ imin │ 0,765 │
│менее двух), расположенными│ │ │0,54+36───── │ │
│вдоль элемента, без фасонок│ │ │ l │ │
│ ├─────┼───────┼──────────────────┼──────────┤
│ │Св.6 │ 1,04 │ imin │ 0,74 │
│ │ │ │0,56+28,8────── │ │
│ │ │ │ l │ │
├───────────────────────────┼─────┼───────┼──────────────────┼──────────┤
│Одним болтом без фасонки │Неза-│ 1,12 │ imin │ 0,82 │
│ │виси-│ │0,64+28,8────── │ │
│ │мо от│ │ l │ │
│ │n │ │ │ │
│ │
│Обозначения, принятые в табл.15*: │
│n - см. табл.14*; │
│l - длина, принимаемая: ld - по рис.9* б,в,г; ldc - по табл.14* (для│
│элементов - по рис. 9*,a,д). │
│ Примечания: 1. Значения мю_d при значениях n от 2 до 6 следует│
│определять линейной интерполяцией. │
│ 2. При прикреплении одного конца раскоса к поясу фасонок сваркой│
│или болтами, а второго конца через фасонку, коэффициент расчетной длины│
│раскоса следует принимать равным 0,5(1+мю_d); при прикреплении обоих│
│концов раскоса через фасонки - мю_d=1,0. │
│ 3. Концы раскосов по рис.9*,в следует крепить, как правило, без│
│фасонок. В этом случае при их прикреплении к распорке и поясу сварными│
│швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса,│
│значение коэффициента мю_d следует принимать по строке при значении n│
│"До 2". В случае прикрепления их концов одним болтом значение│
│коэффициента мю_d следует принимать по строке "Одним болтом без│
│фасонки", при вычислении значения lef по табл.13* вместо мю_d следует│
│принимать 0,5 (1 + мю_d). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌────────────────────────────┬──────────────────────────────────────────┐
│Конструкция траверсы │Расчетная длина lef и радиус инерции │
│ │сечения i │
│ ├────────────────────┬─────────────────────┤
│ │ поясов │ решетки │
│ ├─────────┬──────────┼──────────┬──────────┤
│ │ lef │ i │ lef │ i │
│────────────────────────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│С поясами и решеткой из оди-│ lm │ imin │ ld, lc │ imin │
│ночных уголков (рис.21, а) │ lm1 │ ix │ - │ - │
├────────────────────────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│С поясами из швеллеров и ре-│ lm │ iy │ ld,lc │ imin │
│шеткой из одиночных уголков │1,12lm1 │ ix │ - │ - │
│(рис.21, б) │ │ │ │ │
│ │
│Обозначение, принятое в табл.16: │
│ │
│ix - радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости│
│решетки траверсы. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Радиусы инерции сечений i элементов структурных конструкций при определении гибкости следует принимать:
для сжато-изгибаемых элементов относительно оси, перпендикулярной или параллельной плоскости изгиба ( или );
┌──────────────────────────────────────────────────┬────────────────────┐
│Элементы структурных конструкций │Расчетная длина lef │
├──────────────────────────────────────────────────┼────────────────────┤
│1. Кроме указанных в поз.2 и 3 │ l │
│ │ │
│2. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и │ 0,85l │
│ прикрепляемые в узлах сваркой впритык к шаровым│ │
│ или цилиндрическим узловым элементам │ │
│ │ │
│3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах од-│ │
│ ной полкой: │ │
│ │ │
│ а) сварными швами или болтами (не менее двух), │ │
│ расположенными вдоль элемента, при l/imin: │ │
│ │ │
│ до 90 │ l │
│ св. 90 до 120 │ 0,9l │
│ " 120 " 150 (только для элементов решетки) │ 0,75l │
│ св. 150 до 200 (только для элементов реше- │ 0,7l │
│ тки) │ │
│ │ │
│ б) одним болтом при i/imin: │ │
│ │ │
│ до 90 │ l │
│ св. 90 до 120 │ 0,95l │
│ " 120 " 150 (только для элементов решетки) │ 0,85l │
│ св. 150 до 200 (только для элементов ре- │ 0,8l │
│ шетки) │ │
│ │
│Обозначение, принятое в табл.17: │
│ │
│l - геометрическая длина элемента (расстояние между узлами структурной│
│ конструкции). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Для одноэтажных рам в формуле (69) и многоэтажных в формулах (70, а, б, в) при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаются р = 0 или n = 0 ( или ), при жестком креплении р = 50 или n = 50 ( или ).
При отношении Н/В>6 (где H - полная высота многоэтажной рамы, В - ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня, защемленного в основании.
Примечание. Рама считается свободной (несвободной) , если узел крепления ригеля к колонне имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы.
Коэффициент расчетной длины наиболее нагруженной колонны в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном нагружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн следует определять по формуле
и - соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой рамы;
и - соответственно сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждой стороны); все усилия следует находить при той же комбинации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяемой колонне.
6.11*. Коэффициенты расчетной длины отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости рамы следует определять согласно
При определении коэффициентов расчетной длины для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий разрешается:
определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемые значения использовать для других комбинаций нагрузок;