а - расстояние от сечения, в котором действует момент , до крайней опоры;

l - длина крайнего пролета;

б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами , где - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;

в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение следует определять по формуле (47).

Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в месте действия . Если - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.

5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях при следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного эксцентриситета , отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.

5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 ), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при и следует выполнять по формуле

где N, и - абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;

n, и - коэффициенты, принимаемые по прил. 5.

Если , формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24.

В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле

где х и y - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп.5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

В формуле (51) коэффициент следует определять:

а) для сплошностенчатых стержней по табл.74 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета , определяемого по формуле

где - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.73;

- относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет; - момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);

б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости ( по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле

где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

При вычислении эксцентриситета е = M/N значения М и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.

Расчет на устойчивость не требуется для сплошностенчатых стержней при и для сквозных стержней при m>20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.

5.28* Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 ) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл.73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле

где значение следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент определять по формуле

5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения М следует принимать равными:

для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины колонн;

для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;

для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам табл.9.

Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов следует определять по табл.76.

5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости , совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

где с - коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.5.31;

- коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.5.3 настоящих норм.

┌───────────┬───────────────────────────────────────────────────────────┐
│Относитель-│     Расчетные значения М при условной гибкости стержня    │
│ный эксцен-├─────────────────────────────┬─────────────────────────────┤
│триситет,  │         _                   │            _                │
│соответст- │      ламбда < 4             │          ламбда >= 4        │
│вующий     │                             │                             │
│Mmax       │                             │                             │
├───────────┼─────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
│           │                     _       │                             │
│           │                   ламбда    │                             │
│m <= 3     │ M = M_2 = M_max - ───── x   │         M = M_1             │
│           │                     4       │                             │
│           │                             │                             │
│           │ (M_max - M_1)               │                             │
│           │                             │                             │
│           │           m-3               │           m-3               │
│3
│           │           17                │           17                │
│                                                                       │
│    Обозначения, принятые в табл.9:                                    │
│                                                                       │
│    М_max - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;     │
│    M_1 -  наибольший  нагибающий момент  d пределах средней трети     │
│    длины стержня, но не менее 0,5M_max;                               │
│    m - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле          │
│                                                                       │
│                 m = M_max A/(NW_c).                                   │
│                                                                       │
│    Примечание. Во всех случаях следует принимать М>=0,5M_max.         │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘