Действующий
┌──────────┬───────────┬───────────┬───────────┬───────────┬────────────┐
│d, мм │ 16 │ 18* │ 20 │ 22* │ 24 │
├──────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼────────────┤
│Ab, см2 │ 2,01 │ 2,54 │ 3,14 │ 3,80 │ 4,52 │
│Abn, см2 │ 1,57 │ 1,92 │ 2,45 │ 3,03 │ 3,52 │
└──────────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────┴────────────┘
┌──────────┬───────────┬───────────┬───────────┬───────────┬────────────┐
│d, мм │ 27* │ 30 │ 36 │ 42 │ 48 │
├──────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼────────────┤
│Ab, см2 │ 5,72 │ 7,06 │ 10,17 │ 13,85 │ 18,09 │
│Abn, см2 │ 4,59 │ 5,60 │ 8,16 │ 11,20 │ 14,72 │
│ │
│───────────────────────────── │
│ * Болты указанных диаметров применять не рекомендуется. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│ Характеристика │ Значение │
├─────────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
│Плотность ро, кг/м3: │ │
│ проката и стальных отливок │ 7850 │
│ отливок из чугуна │ 7200 │
│ │ │
│Коэффициент линейного расширения альфа, │ 0,12 х 10(-4) │
│°С(-1) │ │
│ │ │
│Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2): │ │
│ прокатной стали и стальных отливок │ 2,06 х 10(5) (2,1 х 10(6)) │
│ отливок из чугуна марок: │ │
│ СЧ15 │ 0,83 х 10(5) (0,85 х 10(6))│
│ СЧ20, СЧ25, СЧ30 │ 0,98 х 10(5) (1,0 х 10(6)) │
│ пучков и прядей параллельных │ 1,96 х 10(5) (2,0 х 10(6)) │
│ проволок │ │
│ канатов стальных: │ │
│ спиральных и закрытых │ 1,67 х 10(5) (1,7 х 10(6)) │
│ несущих │ │
│ двойной свивки │ 1,47 х 10(5) (1,5 х 10(6)) │
│ двойной свивки с неметаллическим │ 1,27 х 10(5) (1,3 х 10(6)) │
│ сердечником │ │
│ │ │
│Модуль сдвига прокатной стали и стальных │ 0,78 х 10(5) (0,81 х 10(6))│
│отливок G, МПа (кгс/см2) │ │
│ │ │
│Коэффициент поперечной деформации (Пуас- │ 0,3 │
│сона) ню │ │
│ │
│ Примечание. Значения модуля упругости даны для канатов,│
│предварительно вытянутых усилием не менее 60% разрывного усилия для│
│каната в целом. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────────────┬─────────────┬────────────────┬──────────────┐
│Наименование материалов │Марка и номи-│Модуль упругости│Коэффициент │
│ │нальное сече-│Е, МПа (кгс/см2)│линейного │
│ │ние, мм2 │ │расширения │
│ │ │ │альфа, °С(-1) │
├─────────────────────────┼─────────────┼────────────────┼──────────────┤
│Алюминиевые провода по │А, АКП; │0,630х10(5) │ 0,23х10(-4) │
│ГОСТ 839-80*E │16-800 │(0,642х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│Медные провода по ГОСТ │М; 4-800 │1,300х10(5) │ 0,17х10(-4) │
│839-80*Е │ │(1,326х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│Сталеалюминиевые провода │АС, АСК; │ │ │
│по ГОСТ 839-80*Е при от- │АСКП, АСКС │ │ │
│ношении площадей алюми- │ │ │ │
│ния к стали, равном: │ │ │ │
│ 6-6,25 │10 и более │0,825х10(5) │ 0,192х10(-4) │
│ │ │(0,841х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 0,65 │ 95 │1,460х10(5) │ 0,139х10(-4) │
│ │ │(1,489х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 4,29-4,39 │120 и более │0,890х10(5) │ 0,183х10(-4) │
│ │ │(0,907х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 7,71-8,04 │150 и более │0,770х10(5) │ 0,198х10(-4) │
│ │ │(0,785х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 1,46 │185 и более │1,140х10(5) │ 0,155х10(-4) │
│ │ │(1,163х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 12,22 │ 330 │0,665х10(5) │ 0,212х10(-4) │
│ │ │(0,678х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 18,2-18,5 │400 и 500 │0,665х10(5) │ 0,212х10(-4) │
│ │ │(0,678х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│Биметаллическая сталеме- │БСМ 1 │ │ │
│дная проволока по ГОСТ │ │ │ │
│3822-79* диаметром, мм: │ │ │ │
│ 1,6-4 │2,0-12,5 │1,870х10(5) │ 0,127х10(-4) │
│ │ │(1,906х10(6)) │ │
│ │ │ │ │
│ 6 │ 28,2 │1,900х10(5) │ 0,124х10(-4) │
│ │ │(1,937х10(6)) │ │
│ │
│ Примечание. Значение массы проводов и проволоки следует принимать по│
│ГОСТ 839-80*Е и ГОСТ 3822-79*. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Коэффициент условий работы 
при расчете на прочность сечений по формуле (6) в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, при расстояниях вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия 
и между центрами отверстий 
(здесь d - диаметр отверстия для болта) с пределом текучести до 380 МПа (3900 
) следует определять по формуле
при расчете на прочность сечений по формуле (6) в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, при расстояниях вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия и между центрами отверстий (здесь d - диаметр отверстия для болта) с пределом текучести до 380 МПа (3900 ) следует определять по формуле
, (164)*
- площадь сечения уголка нетто;
- площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;
и 
- коэффициенты, определяемые по табл.65 при расстояниях от оси установки болтов до обушка уголка не менее 0,5b и до пера не менее 1,2d (здесь b - ширина полки уголка, d - диаметр отверстия для болта).
, 
и d следует учитывать положительный допуск на диаметр отверстия d.
Для одноболтовых соединений при расстоянии вдоль усилия от края элемента до центра болта 
коэффициент условий работы 
в формуле (6) следует определять по формуле
коэффициент условий работы в формуле (6) следует определять по формуле
, (165)
при а=2d; 
при a=1,5d и 
при а=1,35d.
Коэффициенты условий работы 
, установленные в настоящем приложении и в поз.5 табл.6*, одновременно не учитываются.
, установленные в настоящем приложении и в поз.5 табл.6*, одновременно не учитываются.
и 
┌────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
│ │ Значения альфа1 и альфа2 при количестве болтов │
│ Коэффициент │ в ряду │
│ ├────────────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤
│ │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │
├────────────────┼────────────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤
│ альфа1 │ 1,82 │ 1,49 │ 1,20 │ 0,87 │
│ альфа2 │ 0,195 │ 0,37 │ 0,48 │ 0,61 │
└────────────────┴────────────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘
Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций
, 
, n
Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов
Коэффициенты расчетной длины 
для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения 
и величины 
(где 
,
, 
, 
- моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис.24) и 
):
для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения и величины (где , , , - моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис.24) и ):
при верхнем конце, закрепленном от поворота, и при возможности его свободного смещения - по табл. 68.
для нижнего участка колонны следует определять по формуле
, (166)
- коэффициент расчетной длины нижнего участка при 
;
- коэффициент расчетной длины нижнего участка при 
.
и 
следует принимать:
верхнего участка колонны во всех случаях следует определять по формуле
. (167)