Действующий
14.4*. Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных систем допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.
).
Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести 
и максимальном пределе текучести 
(1000 
).
и максимальном пределе текучести (1000 ).
Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганные или фрезерованные продольные кромки.
14.5. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку. Допускается применение проката.
14.6. Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускается кровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей.
14.7. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.
14.8. Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временных нагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям - вдоль и поперек нитей. Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию.
14.9. Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.
14.10. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.
14.11. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с разд.16. Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы 
.
.15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта
15.1*. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл.50* (кроме сталей С390, С390К, С440, С590, С590К) и табл.51, а.
15.2*. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100 м - как для конструкций, рассчитываемых на выносливость.
15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по ГОСТ 977-75*.
Расчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, по п. 5.2 не допускается.
15.5. При определении приведенной гибкости по табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня 
следует вычислять по формулам:
следует вычислять по формулам:
; (149)
; (150)
. (151)
и 
- расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.┌────────────────────────────────────────────────────┬──────────────────┐
│ Элементы конструкций │Коэффициенты │
│ │условий работы │
│ │гамма_c │
├────────────────────────────────────────────────────┼──────────────────┤
│1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно │ │
│ стоящих опор в первых двух панелях от башмака при│ │
│ узловых соединениях: │ │
│ а) на сварке │ 0,95 │
│ б) на болтах │ 0,9 │
│ │ │
│2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из │ │
│ одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых │ │
│ одной полкой (рис.21): │ │
│ │ │
│ а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры непо- │ 0,9 │
│ средственно двумя болтами и более │ │
│ │ │
│ б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним │ 0,75 │
│ болтом или через фасонку │ │
│ │ │
│ в) раскосы и распорки │ 0,75 │
│ │ │
│3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопроч- │ │
│ ной проволоки: │ │
│ │ │
│ а) для промежуточных опор в нормальных режимах│ 0,9 │
│ работы │ │
│ │ │
│ б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых │ │
│ опор: │ │
│ │ │
│ в нормальных режимах работы │ 0,8 │
│ в аварийных режимах работы │ 0,9 │
│ │
│ Примечание. Указанные в таблице коэффициенты условий работы не│
│распространяются на соединения элементов в узлах. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.
Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительный эксцентриситет m следует вычислять по формулам:
; (152)
, (153)
- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.
15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п. 5.27* настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.
15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле