Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сетками колонн 6х6 и 6х9 м.

3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0,6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.

3.5. Высота проходов в подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.

3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.

3.7. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных блоков и монолитного железобетона.

3.9. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией в соответствии с требованиями СН 301-65.

В качестве основной меры защиты следует устраивать пластовые дренажи под всем полом подвала.

3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов по середине температурного блока.

3.11. Обратную засыпку пазух котлована надлежит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.

3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 ) подвалы, как правило, размещать не следует.

3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при и по п.2.19 производить не следует.

3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необходимо определять по обязательному приложению 1.

3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засыпки Е', значение которого допускается определять по формуле

где - расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках принимается не более единицы;

при засыпке грунтом основания;

то же, малосжимаемым грунтом;

Е - модуль деформации грунта основания.

3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).

880 × 564 пикс.     Открыть в новом окне

3.17. Стену, входящую в поперечную раму подвала (черт. 3), следует рассчитывать как стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опертый поверху и защемленный в фундамент бесконечной жесткости, который опирается на упругое основание, характеризуемое модулем деформации грунта Е.

854 × 650 пикс.     Открыть в новом окне

3.18. Активное давление грунта следует определять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную и одностороннюю .

Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.

3.19. При симметричном действии нагрузки реакцию следует определять по формуле

где , , , - см. черт. 3;

k - коэффициент, учитывающий изменение реакции за счет поворота фундамента:

здесь - коэффициент, принимаемый равным: 6 - для положительных значений М и Q; 3 - для их отрицательных значений, а также для и (см. черт. 3);

- модуль упругости бетона;

Е - модуль деформации грунта основания;

b - ширина подошвы фундамента стены;

- момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены , определяемой по формуле

где - толщина стены в верхней части;

- то же, в нижней части (в уровне сопряжения с фундаментом);

- сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамента при симметричном ее расположении;

е - эксцентриситет приложения силы относительно центра тяжести подошвы фундамента;

и - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 2.

┌───────────┬───────────┬─────────┬─────────┬───────┬─────────┬─────────┐
│   t /t    │    1,0    │   0,7   │   0,6   │  0,5  │   0,4   │   0,3   │
│    1  2   │           │         │         │       │         │         │
├───────────┼───────────┼─────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┤
│   ню_1    │   0,375   │  0,357  │  0,346  │ 0,335 │  0,321  │  0,303  │
│   ню_2    │    0,1    │  0,092  │  0,088  │ 0,083 │  0,076  │  0,069  │
└───────────┴───────────┴─────────┴─────────┴───────┴─────────┴─────────┘

3.20. При одностороннем действии горизонтальной нагрузки реакцию следует определять по формуле

где , - см. черт. 3;

- вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при одностороннем ее расположении;

- коэффициент, учитывающий изменение реакции за счет смещения перекрытия при одностороннем загружении подвала: