Действующий
y - горизонтальное перемещение сооружения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);
- коэффициент, определяемый посредством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле
- масса k-го участка сооружения;
- горизонтальное перемещение центра k-го участка;
- равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок сооружения.
Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле
, (12)
где 
- нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).
- нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).
6.8. Предельное значение частоты собственных колебаний 
, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.
, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.┌───────────────────────────────────────┬───────────────────────────────┐
│ Ветровые районы СССР (принимаются по │ f_l, Гц, при │
│ карте 3 обязательного приложения 5) ├───────────────┬───────────────┤
│ │ дельта = 0,3 │ дельта = 0,15 │
├───────────────────────────────────────┼───────────────┼───────────────┤
│ Ia │ 0,85 │ 2,6 │
│ I │ 0,95 │ 2,9 │
│ II │ 1,1 │ 3,4 │
│ III │ 1,2 │ 3,8 │
│ IV │ 1,4 │ 4,3 │
│ V │ 1,6 │ 5,0 │
│ VI │ 1,7 │ 5,6 │
│ VII │ 1,9 │ 5,9 │
└───────────────────────────────────────┴───────────────┴───────────────┘
следует принимать:
а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций 
;
;
б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, 
.
.
6.9. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления 
следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.
следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.
Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.
следует определять по 
и 
, принимаемых по 
┌────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ │ Коэффициент ню при хи, м, равных │
│ ро, м ├────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┤
│ │ 5 │ 10 │ 20 │ 40 │ 80 │ 160 │ 350 │
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤
│ 0,1 │ 0,95 │ 0,92 │ 0,88 │ 0,83 │ 0,76 │ 0,67 │ 0,56 │
│ 5 │ 0,89 │ 0,87 │ 0,84 │ 0,80 │ 0,73 │ 0,65 │ 0,54 │
│ 10 │ 0,85 │ 0,84 │ 0,81 │ 0,77 │ 0,71 │ 0,64 │ 0,53 │
│ 20 │ 0,80 │ 0,78 │ 0,76 │ 0,73 │ 0,68 │ 0,61 │ 0,51 │
│ 40 │ 0,72 │ 0,72 │ 0,70 │ 0,67 │ 0,63 │ 0,57 │ 0,48 │
│ 80 │ 0,63 │ 0,63 │ 0,61 │ 0,59 │ 0,56 │ 0,51 │ 0,44 │
│ 160 │ 0,53 │ 0,53 │ 0,52 │ 0,50 │ 0,47 │ 0,44 │ 0,38 │
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
┌─────────────────────────────────────────────┬────────────┬────────────┐
│Основная координатная плоскость, параллельно│ ро │ хи │
│ которой расположена расчетная поверхность │ │ │
├─────────────────────────────────────────────┼────────────┼────────────┤
│ zoy │ b │ h │
│ zox │ 0,4а │ h │
│ xoy │ b │ а │
└─────────────────────────────────────────────┴────────────┴────────────┘
При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.
6.10. Для сооружений, у которых 
, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
.
следует принимать равным 1,4.
7.1. Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.
7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, следует определять по формуле
. (13)
Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки 
, Па, для других элементов следует определять по формуле
, Па, для других элементов следует определять по формуле
. (14)
b - толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более - по табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;
- коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 14;
- коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;
- плотность льда, принимаемая равной 0,9 
;
- ускорение свободного падения, 
.
7.3. Коэффициент надежности по нагрузке 
для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.
для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.
7.4. Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25% нормативного значения ветрового давления 
, определяемого согласно п. 6.4.
, определяемого согласно п. 6.4.
Примечания: 1. В отдельных районах СССР, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.
2. При определении ветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.
┌──────────────────────────────────────┬──────────┬──┬───┬──┬───────────┐
│Гололедные районы СССР (принимаются по│ I │II│III│IV│ V │
│ карте 4 обязательного приложения 5) │ │ │ │ │ │
├──────────────────────────────────────┼──────────┼──┼───┼──┼───────────┤
│ Толщина стенки гололеда b, мм │Не менее 3│ 5│ 10│15│Не менее 20│
└──────────────────────────────────────┴──────────┴──┴───┴──┴───────────┘
┌──────────┬────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Высота над│ Толщина стенки гололеда b, мм, для разных районов СССР │
│поверхнос-├─────────────────┬─────────────────┬────────────────┬───────┤
│тью земли,│I района гололед-│V района гололед-│северной части│осталь-│
│м │ности азиатской│ности и горных│европейской тер-│ных │
│ │части СССР │местностей │ритории СССР │ │
├──────────┼─────────────────┼─────────────────┼────────────────┼───────┤
│ 200 │ 15 │Принимается на│Принимается по│ 35 │
│ │ │основании специ-│карте 4, г обя-│ │
│ │ │альных обследова-│зательного при-│ │
│ │ │ний │ложения 5 │ │
│ 300 │ 20 │То же │То же, по карте│ 45 │
│ │ │ │4, д │ │
│ 400 │ 25 │" │То же, по карте│ 60 │
│ │ │ │4, е │ │
└──────────┴─────────────────┴─────────────────┴────────────────┴───────┘