Действующий
- коэффициент пульсаций давления ветра на уровне z, принимаемый по 
- коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см.┌──────────────────────────┬────────────────────────────────────────────┐
│ Высота z, м │ Коэффициент пульсации давления ветра дзета │
│ │ для типов местности │
│ ├──────────────┬────────────┬────────────────┤
│ │ А │ В │ С │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│ <= 5 │ 0,85 │ 1,22 │ 1,78 │
│ 10 │ 0,76 │ 1,06 │ 1,78 │
│ 20 │ 0,69 │ 0,92 │ 1,50 │
│ 40 │ 0,62 │ 0,80 │ 1,26 │
│ 60 │ 0,58 │ 0,74 │ 1,14 │
│ 80 │ 0,56 │ 0,70 │ 1,06 │
│ 100 │ 0,54 │ 0,67 │ 1,00 │
│ 150 │ 0,51 │ 0,62 │ 0,90 │
│ 200 │ 0,49 │ 0,58 │ 0,84 │
│ 250 │ 0,47 │ 0,56 │ 0,80 │
│ 300 │ 0,46 │ 0,54 │ 0,76 │
│ 350 │ 0,46 │ 0,52 │ 0,73 │
│ >= 480 │ 0,46 │ 0,50 │ 0,68 │
└──────────────────────────┴──────────────┴────────────┴────────────────┘
б) для сооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при 
- по формуле
- по формуле
, (9)
где 
- коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2 в зависимости от параметра 
и логарифмического декремента колебаний 
(см.п. 6.8);
- коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2 в зависимости от параметра и логарифмического декремента колебаний (см.п. 6.8);
- коэффициент надежности по нагрузке (см.
- нормативное значение ветрового давления, Па (см.
в) для зданий, симметричных в плане, у которых 
, а также для всех сооружений, у которых 
(где 
- вторая частота собственных колебаний сооружения), - по формуле
, а также для всех сооружений, у которых (где - вторая частота собственных колебаний сооружения), - по формуле
, (10)
где m - масса сооружения на уровне z, отнесенная к площади поверхности, к которой приложена ветровая нагрузка;
- коэффициент динамичности (см.
y - горизонтальное перемещение сооружения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);
- коэффициент, определяемый посредством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле
- масса k-го участка сооружения;
- горизонтальное перемещение центра k-го участка;
- равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок сооружения.
Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле
, (12)
где 
- нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).
- нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).
6.8. Предельное значение частоты собственных колебаний 
, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.
, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.┌───────────────────────────────────────┬───────────────────────────────┐
│ Ветровые районы СССР (принимаются по │ f_l, Гц, при │
│ карте 3 обязательного приложения 5) ├───────────────┬───────────────┤
│ │ дельта = 0,3 │ дельта = 0,15 │
├───────────────────────────────────────┼───────────────┼───────────────┤
│ Ia │ 0,85 │ 2,6 │
│ I │ 0,95 │ 2,9 │
│ II │ 1,1 │ 3,4 │
│ III │ 1,2 │ 3,8 │
│ IV │ 1,4 │ 4,3 │
│ V │ 1,6 │ 5,0 │
│ VI │ 1,7 │ 5,6 │
│ VII │ 1,9 │ 5,9 │
└───────────────────────────────────────┴───────────────┴───────────────┘
следует принимать:
а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций 
;
;
б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, 
.
.
6.9. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления 
следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.
следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.
Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.
следует определять по 
и 
, принимаемых по 
┌────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ │ Коэффициент ню при хи, м, равных │
│ ро, м ├────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┤
│ │ 5 │ 10 │ 20 │ 40 │ 80 │ 160 │ 350 │
├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤
│ 0,1 │ 0,95 │ 0,92 │ 0,88 │ 0,83 │ 0,76 │ 0,67 │ 0,56 │
│ 5 │ 0,89 │ 0,87 │ 0,84 │ 0,80 │ 0,73 │ 0,65 │ 0,54 │
│ 10 │ 0,85 │ 0,84 │ 0,81 │ 0,77 │ 0,71 │ 0,64 │ 0,53 │
│ 20 │ 0,80 │ 0,78 │ 0,76 │ 0,73 │ 0,68 │ 0,61 │ 0,51 │
│ 40 │ 0,72 │ 0,72 │ 0,70 │ 0,67 │ 0,63 │ 0,57 │ 0,48 │
│ 80 │ 0,63 │ 0,63 │ 0,61 │ 0,59 │ 0,56 │ 0,51 │ 0,44 │
│ 160 │ 0,53 │ 0,53 │ 0,52 │ 0,50 │ 0,47 │ 0,44 │ 0,38 │
└────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
┌─────────────────────────────────────────────┬────────────┬────────────┐
│Основная координатная плоскость, параллельно│ ро │ хи │
│ которой расположена расчетная поверхность │ │ │
├─────────────────────────────────────────────┼────────────┼────────────┤
│ zoy │ b │ h │
│ zox │ 0,4а │ h │
│ xoy │ b │ а │
└─────────────────────────────────────────────┴────────────┴────────────┘
При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.
6.10. Для сооружений, у которых 
, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
.
следует принимать равным 1,4.
7.1. Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.
7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, следует определять по формуле
. (13)
Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки 
, Па, для других элементов следует определять по формуле
, Па, для других элементов следует определять по формуле
. (14)
b - толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более - по табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;