1.10. Эпюра взвешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной, согласно рис. 1, б, с ординатами , кПа, определяемыми (при i = 1, 2 или 3) по формуле

где - расстояние от стены до соответствующей грани массива, м;

- коэффициент, принимаемый по табл. 4;

- волновое давление на уровне подошвы сооружения.

Таблица 4

┌───────────────────────┬───────────────────────────────────────────────┐
│                       │        Коэффициент k    при                   │
│                       │                     br                        │
│                       │                        ______                 │
│Относительная          │        пологостях волн ламбда/h               │
│          ______       ├───────────────────────┬───────────────────────┤
│глубина d/ламбда       │        15 и менее     │    20 и более         │
├───────────────────────┼───────────────────────┼───────────────────────┤
│Менее 0,27             │           0,86        │      0,64             │
│От 0,27 до 0,32        │           0,6         │      0,44             │
│Более 0,32             │           0,3         │      0,3              │
└───────────────────────┴───────────────────────┴───────────────────────┘

Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля

1.11. Расчет сооружений на воздействие разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой и глубине до дна (рис. 8).

969 × 729 пикс.     Открыть в новом окне

Горизонтальную линейную нагрузку , кН/м, от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, кПа, для значений ординат z, м, следует определять по формулам:

Вертикальную линейную нагрузку , кН/м, от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления и определять по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

┌────────────────────────┬──────────┬──────────┬────────────┬───────────┐
│        a               │          │          │            │           │
│      ─────-            │   <=3    │   5      │     7      │     9     │
│      d - d             │          │          │            │           │
│       b   f            │          │          │            │           │
├────────────────────────┼──────────┼──────────┼────────────┼───────────┤
│Коэффициент мю          │    0,7   │   0,8    │     0,9    │     1     │
└────────────────────────┴──────────┴──────────┴────────────┴───────────┘

Максимальную скорость воды , м/с, над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

1.12. Расчет сооружений на воздействие прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее , м (рис. 9), при этом возвышение вершины максимальной прибойной волны , м, над расчетным уровнем следует определять по формуле

где - высота прибойной волны, м;

- критическая глубина, м.

700 × 879 пикс.     Открыть в новом окне

Горизонтальную линейную нагрузку, кН/м, от прибойных волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины , кПа, для значений ординат z, м, должны определяться по формулам:

где - средняя длина прибавочной волны, м.

Вертикальную линейную нагрузку , кН/м, от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой ) и определять по формуле

Максимальная донная скорость прибойной волны , м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле

1.13. Определение нагрузок на вертикальную стену от воздействия разбивающихся и прибойных волн (см. рис.8 и 9) при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами, учитывающими импульсы давления и инерционные силы.

Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля

1.14*. Высоту наката на откос волн обеспеченностью 1% по накату ( , м) для фронтально подходящих волн при глубине перед сооружением надлежит определять по формуле

где и - коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса, принимаемые по табл. 6;

- коэффициент, принимаемый по табл. 7*;

- коэффициент, принимаемый по графикам рис. 10* в зависимости от пологости волны на глубокой воде.

При глубине перед сооружением коэффициент необходимо принимать для значений пологости волны, указанной на рис. 10* в скобках и определяемой при глубине .

Высоту наката на откос волн обеспеченностью i, %, по накату необходимо определять умножением полученного по формуле (25) значения , м, на коэффициент , принимаемый по табл. 8.

Таблица 6

┌────────────────────┬────────────────┬───────────────┬─────────────────┐
│Конструкция         │ Относительная  │  Коэффициент  │  Коэффициент    │
│крепления           │ шероховатость  │    k_r        │       k_p       │
│откоса              │   r/h_1%       │               │                 │
├────────────────────┼────────────────┼───────────────┼─────────────────┤
│Бетонными (железобе-│     -          │      1        │       0,9       │
│тонными) плитами    │                │               │                 │
│                    │                │               │                 │
│Гравийно-галечнико- │  Менее 0,002   │      1        │       0,9       │
│вое,  каменное   или│  0,005-0,01    │      0,95     │       0,85      │
│крепление  бетонными│     0,02       │      0,9      │       0,8       │
│(железобетонными)   │     0,05       │      0,8      │       0,7       │
│блоками             │     0,1        │      0,75     │       0,6       │
│                    │   Более 0,2    │      0,7      │       0,5       │
│                    │                │               │                 │
│    Примечание.  Характерный   размер  шероховатости   r,  м,   следует│
│принимать равным среднему диаметру зерен материала крепления откоса или│
│среднему размеру бетонных (железобетонных) блоков.                     │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 7*

┌────────────────────────────────────┬─────────┬──────────┬─────────────┐
│   Значение ctg фи                  │   1-2   │  3-5     │  Более 5    │
├────────────────────────────────────┼─────────┼──────────┼─────────────┤
│Коэффициент k_sp при скорости ветра │         │          │             │
│V_w, м/с:                           │         │          │             │
│         20 и более                 │   1,4   │  1,5     │     1,6     │
│         10                         │   1,1   │  1,1     │     1,2     │
│         5 и менее                  │   1     │  0,8     │     0,6     │
│                                                                       │
│    Примечание. Фи - угол наклона откоса к горизонту, град.            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 8

┌──────────────────┬──────┬─────┬───────┬──────┬──────┬───────┬─────────┐
│Обеспеченность по │ 0,1  │ 1   │   2   │  5   │  10  │   30  │   50    │
│накату i, %       │      │     │       │      │      │       │         │
├──────────────────┼──────┼─────┼───────┼──────┼──────┼───────┼─────────┤
│Коэффициент k_i   │ 1,1  │ 1   │  0,96 │ 0,91 │ 0,86 │  0,76 │  0,68   │
└──────────────────┴──────┴─────┴───────┴──────┴──────┴───────┴─────────┘

1041 × 993 пикс.     Открыть в новом окне

При подходе фронта волны к сооружению под углом , град, со стороны открытой акватории величину наката волн на откос следует уменьшать умножением на коэффициент , принимаемый по табл. 9.