1.8. Взвешивающее волновое давление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооружения следует принимать равным соответствующим величинам горизонтального волнового давления в крайних точках (см. рис. 1 и 6) при линейном изменении его в пределах ширины сооружения.

1.9. Максимальную донную скорость , м/с, перед вертикальной стеной (от действия стоячих волн) на расстоянии от передней грани стены необходимо определять по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 3.

Таблица 3

┌──────────────────────┬─────────┬────────┬──────────┬────────┬─────────┐
│Пологость волны       │    8    │   10   │    15    │   20   │   30    │
│______                │         │        │          │        │         │
│ламбда/h              │         │        │          │        │         │
├──────────────────────┼─────────┼────────┼──────────┼────────┼─────────┤
│Коэффициент k_sl      │   0,6   │  0,7   │   0,75   │  0,8   │    1    │
└──────────────────────┴─────────┴────────┴──────────┴────────┴─────────┘

Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей , м/с, для грунта крупностью фракций D, мм, следует принимать по рис. 7; при необходимо предусматривать защиту от размыва основания.

684 × 508 пикс.     Открыть в новом окне

1.10. Эпюра взвешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной, согласно рис. 1, б, с ординатами , кПа, определяемыми (при i = 1, 2 или 3) по формуле

где - расстояние от стены до соответствующей грани массива, м;

- коэффициент, принимаемый по табл. 4;

- волновое давление на уровне подошвы сооружения.

Таблица 4

┌───────────────────────┬───────────────────────────────────────────────┐
│                       │        Коэффициент k    при                   │
│                       │                     br                        │
│                       │                        ______                 │
│Относительная          │        пологостях волн ламбда/h               │
│          ______       ├───────────────────────┬───────────────────────┤
│глубина d/ламбда       │        15 и менее     │    20 и более         │
├───────────────────────┼───────────────────────┼───────────────────────┤
│Менее 0,27             │           0,86        │      0,64             │
│От 0,27 до 0,32        │           0,6         │      0,44             │
│Более 0,32             │           0,3         │      0,3              │
└───────────────────────┴───────────────────────┴───────────────────────┘

Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля

1.11. Расчет сооружений на воздействие разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой и глубине до дна (рис. 8).

969 × 729 пикс.     Открыть в новом окне

Горизонтальную линейную нагрузку , кН/м, от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, кПа, для значений ординат z, м, следует определять по формулам:

Вертикальную линейную нагрузку , кН/м, от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления и определять по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

┌────────────────────────┬──────────┬──────────┬────────────┬───────────┐
│        a               │          │          │            │           │
│      ─────-            │   <=3    │   5      │     7      │     9     │
│      d - d             │          │          │            │           │
│       b   f            │          │          │            │           │
├────────────────────────┼──────────┼──────────┼────────────┼───────────┤
│Коэффициент мю          │    0,7   │   0,8    │     0,9    │     1     │
└────────────────────────┴──────────┴──────────┴────────────┴───────────┘

Максимальную скорость воды , м/с, над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

1.12. Расчет сооружений на воздействие прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее , м (рис. 9), при этом возвышение вершины максимальной прибойной волны , м, над расчетным уровнем следует определять по формуле

где - высота прибойной волны, м;

- критическая глубина, м.

700 × 879 пикс.     Открыть в новом окне

Горизонтальную линейную нагрузку, кН/м, от прибойных волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины , кПа, для значений ординат z, м, должны определяться по формулам:

где - средняя длина прибавочной волны, м.

Вертикальную линейную нагрузку , кН/м, от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой ) и определять по формуле

Максимальная донная скорость прибойной волны , м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле

1.13. Определение нагрузок на вертикальную стену от воздействия разбивающихся и прибойных волн (см. рис.8 и 9) при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами, учитывающими импульсы давления и инерционные силы.

Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля

1.14*. Высоту наката на откос волн обеспеченностью 1% по накату ( , м) для фронтально подходящих волн при глубине перед сооружением надлежит определять по формуле

где и - коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса, принимаемые по табл. 6;

- коэффициент, принимаемый по табл. 7*;

- коэффициент, принимаемый по графикам рис. 10* в зависимости от пологости волны на глубокой воде.

При глубине перед сооружением коэффициент необходимо принимать для значений пологости волны, указанной на рис. 10* в скобках и определяемой при глубине .

Высоту наката на откос волн обеспеченностью i, %, по накату необходимо определять умножением полученного по формуле (25) значения , м, на коэффициент , принимаемый по табл. 8.