- общее число колонн в сооружении;

- коэффициент, определяемый по формуле

- коэффициент, принимаемый по табл. 36;

Таблица 36

┌───────────────────────┬─────────────────┬───────────────────┬─────────┐
│     Значение b/a      │   0,1 и менее   │        0,5        │    1    │
├───────────────────────┼─────────────────┼───────────────────┼─────────┤
│                       │                 │             k_n   │   k_n   │
│Коэффициент            │        1        │ 0,55 + 0,45 ───   │   ───   │
│     K_2               │                 │              k    │    k    │
├───────────────────────┴─────────────────┴───────────────────┴─────────┤
│     a - шаг колонн, м;                                                │
│     k_n - коэффициент, принимаемый по табл. 32 при (n_f b)/h_d;       │
│     n_f - число колонн в первом ряду по фронту сооружения.            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Примечание. Значения коэффициента , определенные по формуле (129), соответствуют коэффициенту вариации предела прочности льда при одноосном сжатии, равному 0,2.

, , b и k - обозначения те же, что в пп. 5.3 и 5.5.

1009 × 937 пикс.     Открыть в новом окне

5.8. Нагрузку от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося на сооружение при действии течения воды и ветра , МН, необходимо определять по формуле

в которой величины , , , , мПа, определяются по формулам:

где - максимальная скорость течения воды подо льдом 1%-ной обеспеченности в период ледохода, м/с;

- максимальная скорость ветра в период ледохода 1%-ной обеспеченности, м/с;

- средняя длина ледяного поля по направлению потока, принимаемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии для рек допускается принимать равной утроенной ширине реки, м;

i - уклон поверхности потока;

и А - обозначения те же, что в пп. 5.3 и 5.5.

При этом нагрузка , определенная по формуле (130), не может быть больше нагрузки , определенной по формуле (122) при .

Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений, а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения.

5.9. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.1 - 5.4, необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на в зимний период, а в период весеннего ледохода на .

Нагрузки на сооружения от движущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличивать умножением их на коэффициент торосистости , принимаемый равным:

для Азовского, Балтийского, Каспийского, Черного и Японского морей - 1,3;

для Белого, Берингова, Арктических и Дальневосточных морей - 1,5.

Для морей Арктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружения от торосистого льда уточняются по опытным данным.

При соответствующем обосновании допускается принимать для этих морей .

Нагрузки на сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении

5.10. Горизонтальную линейную нагрузку q, МН/м, (на 1 м длины по фронту протяженного сооружения) от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных за рассматриваемый ряд лет.

Значения q определяются по графикам (рис .40) при заданных значениях перепадов температуры воздуха , °С, и соответствующих реальных и приведенных толщинах льда , м, и , м.

Значения следует выбирать из графика хода температуры воздуха по данным срочных наблюдений в ледоставный период для каждого года из рассматриваемого ряда лет (30 лет и более) при длительности перепадов от 5 часов до 20 суток.

Значения принимаются равными средним толщинам льда за время перепада температуры.

Значения , м, необходимо определять по формуле

где - средняя толщина снега за время перепада температуры, м;

- добавочная толщина льда, м, принимаемая по табл. 37.

961 × 1305 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица 37

┌──────────────────────────┬────────────────────────────────────────────┐
│ Средняя скорость ветра   │       Добавочная толщина льда h_r, м,      │
│ за время перепада темпе- │  при средней температуре воздуха за время  │
│ ратуры V_w, м/с          │    перепада температуры Тета_альфа, °С     │
│                          ├──────────────┬────────────┬────────────────┤
│                          │       0      │    -10     │     -20        │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│       0                  │      0,57    │    0,46    │      0,39      │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│       2,5                │      0,32    │    0,26    │      0,22      │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│       5                  │      0,16    │    0,14    │      0,12      │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│       10                 │      0,05    │    0,05    │      0,05      │
├──────────────────────────┼──────────────┼────────────┼────────────────┤
│       20                 │      0,01    │    0,01    │      0,01      │
└──────────────────────────┴──────────────┴────────────┴────────────────┘

5.11. Нагрузку от воздействия ледяного покрова на отдельно стоящее сооружение , МН, необходимо определять по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 38;

Таблица 38

┌──────────────────────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────┬─────┬──────────┐
│Значение L/b          │  1  │  5  │  15  │  25 │  50  │ 75  │ 100      │
├──────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┼─────┼──────────┤
│Коэффициент k_l       │  1  │  2  │  4   │  6  │  10  │ 14  │ 17       │
│                      │     │     │      │     │      │     │          │
│    L -  расстояние  от  отдельно  стоящего  сооружения  до  берега или│
│протяженного сооружения, м.                                            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

b и q - обозначения те же, что в пп. 5.5 и 5.10.

При этом нагрузка , определенная по формуле (136), не может быть больше нагрузки , МН, определяемой по формуле

где - обозначение то же, что в п.5.2.