g - ускорение свободного падения, равное 9,81  ;

d - диаметр конуса по ватерлинии, м;

- верхний диаметр конуса, м;

- угол наклона образующей конуса (передней грани сооружения откосного профиля) к горизонту, град;

, и b - обозначения те же, что в пп. 5.2, 5.3 и 5.5.

Таблица 33

┌─────────────┬────┬──────┬─────┬───────┬───────┬───────┬──────┬────────┐
│Значение     │    │      │     │       │       │       │      │        │
│   -6   2    │    │      │     │       │       │       │      │        │
│ 10  pgd     │    │      │     │       │       │       │      │        │
│ ───────     │0,1 │  0,5 │   1 │    5  │   10  │   25  │  50  │   100  │
│ R_f h_d     │    │      │     │       │       │       │      │        │
├─────────────┼────┼──────┼─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼────────┤
│Коэффициенты:│    │      │     │       │       │       │      │        │
│k_h,1        │1,6 │  1,6 │ 1,7 │  1,9  │  2,1  │  2,5  │ 2,9  │   3,5  │
├─────────────┼────┼──────┼─────┼───────┼───────┼───────┼──────┼────────┤
│k_h,2        │0,31│  0,24│ 0,21│  0,11 │  0,08 │  0,05 │ 0,02 │   0,02 │
└─────────────┴────┴──────┴─────┴───────┴───────┴───────┴──────┴────────┘

Таблица 34

┌──────────────────┬───────┬────────┬────────┬───────┬─────────┬────────┐
│  Значение бета,  │  20   │   30   │   40   │  50   │   60    │   70   │
│       град       │       │        │        │       │         │        │
├──────────────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼─────────┼────────┤
│  Коэффициенты:   │       │        │        │       │         │        │
│                  │       │        │        │       │         │        │
│      k           │ 0,25  │  0,27  │  0,31  │ 0,36  │   0,46  │  0,67  │
│       h,3        │       │        │        │       │         │        │
├──────────────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼─────────┼────────┤
│      k           │  0,7  │  0,9   │  1,3   │  1,8  │   2,6   │  5,3   │
│       h,4        │       │        │        │       │         │        │
├──────────────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼─────────┼────────┤
│      k           │  2,2  │  1,6   │  1,1   │  0,8  │   0,5   │  0,3   │
│       v,1        │       │        │        │       │         │        │
├──────────────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼─────────┼────────┤
│      k           │ 0,041 │ 0,042  │ 0,039  │ 0,034 │  0,026  │ 0,017  │
│       v,2        │       │        │        │       │         │        │
├──────────────────┴───────┴────────┴────────┴───────┴─────────┴────────┤
│    Примечание. Данные этой таблицы соответствуют коэффициенту трения  │
│между льдом и сооружением, равному 0,15.                               │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Примечание. В случае подвижки смерзшегося с коническим сооружением ледяного поля горизонтальная составляющая нагрузки , МН, определяется как на цилиндрическую опору с расчетной шириной b, равной диаметру конуса на уровне действия льда, по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 35;

- обозначение то же, что в п. 5.5.

Вертикальная составляющая нагрузки в этом случае отсутствует.

Таблица 35

┌───────────────────────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│Угол наклона образующей    │    45    │    60    │    75    │    90    │
│конуса бета, град          │          │          │          │          │
├───────────────────────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│Коэффициент k              │    0,6   │    0,7   │    0,9   │    1     │
│             бета          │          │          │          │          │
└───────────────────────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘

5.7. Нагрузку от воздействия движущегося ледяного поля на сооружение, состоящее из системы вертикальных колонн, , МН (рис.39) необходимо определять по формуле

- общее число колонн в сооружении;

- коэффициент, определяемый по формуле

- коэффициент, принимаемый по табл. 36;

Таблица 36

┌───────────────────────┬─────────────────┬───────────────────┬─────────┐
│     Значение b/a      │   0,1 и менее   │        0,5        │    1    │
├───────────────────────┼─────────────────┼───────────────────┼─────────┤
│                       │                 │             k_n   │   k_n   │
│Коэффициент            │        1        │ 0,55 + 0,45 ───   │   ───   │
│     K_2               │                 │              k    │    k    │
├───────────────────────┴─────────────────┴───────────────────┴─────────┤
│     a - шаг колонн, м;                                                │
│     k_n - коэффициент, принимаемый по табл. 32 при (n_f b)/h_d;       │
│     n_f - число колонн в первом ряду по фронту сооружения.            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Примечание. Значения коэффициента , определенные по формуле (129), соответствуют коэффициенту вариации предела прочности льда при одноосном сжатии, равному 0,2.

, , b и k - обозначения те же, что в пп. 5.3 и 5.5.

1009 × 937 пикс.     Открыть в новом окне

5.8. Нагрузку от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося на сооружение при действии течения воды и ветра , МН, необходимо определять по формуле

в которой величины , , , , мПа, определяются по формулам:

где - максимальная скорость течения воды подо льдом 1%-ной обеспеченности в период ледохода, м/с;

- максимальная скорость ветра в период ледохода 1%-ной обеспеченности, м/с;

- средняя длина ледяного поля по направлению потока, принимаемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии для рек допускается принимать равной утроенной ширине реки, м;

i - уклон поверхности потока;

и А - обозначения те же, что в пп. 5.3 и 5.5.

При этом нагрузка , определенная по формуле (130), не может быть больше нагрузки , определенной по формуле (122) при .

Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений, а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения.

5.9. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.1 - 5.4, необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на в зимний период, а в период весеннего ледохода на .

Нагрузки на сооружения от движущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличивать умножением их на коэффициент торосистости , принимаемый равным:

для Азовского, Балтийского, Каспийского, Черного и Японского морей - 1,3;

для Белого, Берингова, Арктических и Дальневосточных морей - 1,5.

Для морей Арктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружения от торосистого льда уточняются по опытным данным.

При соответствующем обосновании допускается принимать для этих морей .

Нагрузки на сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении

5.10. Горизонтальную линейную нагрузку q, МН/м, (на 1 м длины по фронту протяженного сооружения) от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных за рассматриваемый ряд лет.

Значения q определяются по графикам (рис .40) при заданных значениях перепадов температуры воздуха , °С, и соответствующих реальных и приведенных толщинах льда , м, и , м.