- масса камня, большая или меньшая расчетной, т;

и - диаметры фракций камня, см, приведенные к диаметру шара, имеющего массу соответственно и m.

Зерновой состав несортированной каменной наброски для крепления откосов, соответствующий заштрихованной зоне (см. рис. 13), следует считать пригодным только для сооружений с откосами, пологость которых находится в пределах , а высота расчетной волны - 3 м и менее.

1025 × 1545 пикс.     Открыть в новом окне

1.19*. При пологости откосов , укрепляемых несортированной разнозернистой каменной наброской, расчетную массу камня m, т, соответствующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн, необходимо определять по формуле (33*) при с умножением полученных результатов на коэффициент , определяемый по табл.12а*.

Таблица 12а*

┌────────────────────────┬─────────┬───────┬────────┬────────┬──────────┐
│         ctg фи         │    6    │   8   │   10   │   12   │    15    │
├────────────────────────┼─────────┼───────┼────────┼────────┼──────────┤
│ Коэффициент k_фи при   │   0,78  │  0,52 │  0,43  │  0,25  │    0,2   │
│ ______                 │         │       │        │        │          │
│ ламбда/h >= 10         │         │       │        │        │          │
└────────────────────────┴─────────┴───────┴────────┴────────┴──────────┘

Минимальное содержание фракций диаметром , соответствующим расчетной массе камня в несортированной разнозернистой наброске, должно приниматься в соответствии с табл. 12б*.

Таблица 12б*

┌───────────────────────────────┬────────┬─────────┬─────────┬──────────┐
│ Коэффициент разнозернистости  │  5     │   10    │    20   │   40-100 │
│ D_60/D_10                     │        │         │         │          │
├───────────────────────────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────┤
│Минимальное содержание фракций │  50    │   30    │    25   │     20   │
│диаметром D_ba,% (по весу)     │        │         │         │          │
└───────────────────────────────┴────────┴─────────┴─────────┴──────────┘

2. Нагрузки от волн на обтекаемые преграды и сквозные сооружения

Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду

2.1. Максимальную силу от воздействия волн , кН, на вертикальную обтекаемую преграду с поперечными размерами и (рис. 14, а) при необходимо определять из ряда значений, получаемых при различных положениях преграды относительно вершины волны , по формуле

где и - соответственно инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия волн, кН, определяемые по формулам:

1049 × 1953 пикс.     Открыть в новом окне

и - коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной силы от воздействия волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 15;

h и - высота и длина расчетной волны, принимаемые согласно п. 4 обязательного прил. 1;

a - размер преграды по лучу волны, м;

b - размер преграды по нормали к лучу волны, м;

- коэффициент, принимаемый по табл. 13;

и - инерционный и скоростной коэффициенты глубины, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 16;

и - инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17.

Таблица 13

┌──────────────────────────────────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┐
│Относительный размер преграды     │ 0,05│0,1 │0,15│0,2 │0,25│0,3 │ 0,4 │
│a/ламбда, b/ламбда, D/ламбда      │     │    │    │    │    │    │     │
├──────────────────────────────────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┤
│Коэффициент k_v                   │  1  │0,97│0,93│0,86│0,79│0,7 │ 0,52│
└──────────────────────────────────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┘

Примечания: 1. Расчет сквозных сооружений или отдепьно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн должен производиться, как правило, с учетом шероховатости их поверхности. При наличии опытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний коэффициенты формы необходимо определять по формулам:

где и - уточненные опытные значения коэффициентов инерционного и скоростного сопротивлений.

2. При подходе волн под углом к обтекаемой преграде (в виде эллипса или прямоугольника) допускается коэффициенты формы определять интерполяцией между их значениями по главным осям.

3. Максимальную силу от воздействия волн , кН, на вертикальную обтекаемую преграду при значении допускается принимать , а при значении принимать ; в других случаях следует определять из ряда значений, полученных по формуле (36) при различных x.

2145 × 1537 пикс.     Открыть в новом окне

977 × 1297 пикс.     Открыть в новом окне

1049 × 1281 пикс.     Открыть в новом окне

2.2. Линейную нагрузку от волн q, кН/м, на вертикальную обтекаемую преграду на глубине z, м, при максимальной силе от воздействия волн (см. рис.14, а) необходимо определять по формуле

где и - инерционный и скоростной компоненты максимальной линейной нагрузки от волн, кН/м, определяемые по формулам :

и - коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов линейной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении согласно п. 2.1;

и - коэффициенты линейной нагрузки от волн, принимаемые по графикам а и б рис. 19 при значениях относительной глубины .

2.3. Превышение взволнованной поверхности , м, над расчетным уровнем должно определяться по формуле

где - относительное превышение взволнованной поверхности, определяемое по рис. 20.

Превышение средней волновой линии над расчетным уровнем , м, следует определять по формуле

где - относительное превышение вершины волны, определяемое по рис. 20 при значении x = 0.

2.4. Нагрузки от волн Q и q на вертикальную обтекаемую преграду при любом ее расположении х, м, относительно вершины волны следует определять по формулам (36) и (41), при этом коэффициенты и должны приниматься по графикам 1 и 2 рис.15, а и - по графикам 1 и 2 рис.18 для данного значения .

2.5. Расстояние , м, от расчетного уровня воды до точки приложения максимальной силы от воздействия волн на вертикальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле