Ордината , м, точки 2 приложения максимального расчетного волнового давления должна определяться по формуле

где А и В - величины, м, определяемые по формулам

Ордината , м, соответствующая высоте наката волн на откос, должна определяться согласно п. 1.14*.

На участках крепления по откосу выше и ниже точки 2 (см. рис. 11) следует принимать значения ординат эпюры волнового давления р, кПа, на расстояних, м:

при и ;

при и ,

где

Ординаты эпюры волнового противодавления , кПа, на плиты крепления откосов следует определять по формуле

где - относительное волновое противодавление, принимаемое по графикам рис. 12.

660 × 512 пикс.     Открыть в новом окне

1.16. Нагрузку от волн на откос, укрепленный плитами, для сооружений I и II класса при высоте волн более 1,5 м обеспеченностью 1% в системе допускается при надлежащем обосновании определять методами, в которых учитывается нерегулярность ветровых волн.

При наличии берм и переменных уклонов отдельных участков сооружений откосного профиля нагрузки от волн на крепления откосов необходимо определять по данным лабораторных исследований.

1.17*. При проектировании сооружений откосного профиля и креплений откосов из рваного камня, обыкновенных и фасонных бетонных или железобетонных блоков массу отдельного элемента m или , т, соответствующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн, необходимо определять:

при расположении камня или блока на участке откоса от верха сооружения до глубины z = 0,7h по формуле

то же, при z > 0,7h по формуле

где - коэффициент, принимаемый по табл. 12; при >15, а также при наличии бермы следует уточнять по опытным данным;

- плотность камня, т/ .

Таблица 12*

┌───────────────────────────────────────┬───────────────────────────────┐
│         Элементы крепления            │          Коэффициент          │
│                                       │             k_fr              │
│                                       ├────────────────┬──────────────┤
│                                       │  при наброске  │ при  укладке │
├───────────────────────────────────────┼────────────────┼──────────────┤
│Камень                                 │     0,025      │      -       │
│Обыкновенные бетонные блоки            │     0,021      │      -       │
│Тетраподы и другие фигурные блоки      │     0,008      │    0,006     │
└───────────────────────────────────────┴────────────────┴──────────────┘

1.18. При проектировании крепления откосов сооружений из несортированной каменной наброски необходимо, чтобы значение коэффициента зернового состава находилось в границах заштрихованной зоны, приведенной на графике рис. 13.

Значение коэффициента должно определяться по формуле

где m - масса камня, определяемая по п. 1.17*, т;

- масса камня, большая или меньшая расчетной, т;

и - диаметры фракций камня, см, приведенные к диаметру шара, имеющего массу соответственно и m.

Зерновой состав несортированной каменной наброски для крепления откосов, соответствующий заштрихованной зоне (см. рис. 13), следует считать пригодным только для сооружений с откосами, пологость которых находится в пределах , а высота расчетной волны - 3 м и менее.

1025 × 1545 пикс.     Открыть в новом окне

1.19*. При пологости откосов , укрепляемых несортированной разнозернистой каменной наброской, расчетную массу камня m, т, соответствующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн, необходимо определять по формуле (33*) при с умножением полученных результатов на коэффициент , определяемый по табл.12а*.

Таблица 12а*

┌────────────────────────┬─────────┬───────┬────────┬────────┬──────────┐
│         ctg фи         │    6    │   8   │   10   │   12   │    15    │
├────────────────────────┼─────────┼───────┼────────┼────────┼──────────┤
│ Коэффициент k_фи при   │   0,78  │  0,52 │  0,43  │  0,25  │    0,2   │
│ ______                 │         │       │        │        │          │
│ ламбда/h >= 10         │         │       │        │        │          │
└────────────────────────┴─────────┴───────┴────────┴────────┴──────────┘

Минимальное содержание фракций диаметром , соответствующим расчетной массе камня в несортированной разнозернистой наброске, должно приниматься в соответствии с табл. 12б*.

Таблица 12б*

┌───────────────────────────────┬────────┬─────────┬─────────┬──────────┐
│ Коэффициент разнозернистости  │  5     │   10    │    20   │   40-100 │
│ D_60/D_10                     │        │         │         │          │
├───────────────────────────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────────┤
│Минимальное содержание фракций │  50    │   30    │    25   │     20   │
│диаметром D_ba,% (по весу)     │        │         │         │          │
└───────────────────────────────┴────────┴─────────┴─────────┴──────────┘

2. Нагрузки от волн на обтекаемые преграды и сквозные сооружения

Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду

2.1. Максимальную силу от воздействия волн , кН, на вертикальную обтекаемую преграду с поперечными размерами и (рис. 14, а) при необходимо определять из ряда значений, получаемых при различных положениях преграды относительно вершины волны , по формуле

где и - соответственно инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия волн, кН, определяемые по формулам:

1049 × 1953 пикс.     Открыть в новом окне

и - коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной силы от воздействия волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 15;

h и - высота и длина расчетной волны, принимаемые согласно п. 4 обязательного прил. 1;