Действующий
┌─────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐
│ Показатель │ Тип пластины │
│ ├────────────┬──────────────┬─────────────┤
│ │ 0,3р │ 0,6р │ 05Пр │
├─────────────────────────────┼────────────┼──────────────┼─────────────┤
│Габариты (длина х ширина х│ 1370х300х1 │ 1375х600х1 │ 1380х650х1 │
│толщина), м2 │ │ │ │
│Поверхность теплообмена, м2 │ 0,3 │ 0,6 │ 0,5 │
│Вес (масса), кг │ 3,2 │ 5,8 │ 6,0 │
│Эквивалентный диаметр канала,│ 0,008 │ 0,0083 │ 0,009 │
│м │ │ │ │
│Площадь поперечного сечения│ 0,0011 │ 0,00245 │ 0,00285 │
│канала, м2 │ │ │ │
│Смачиваемый периметр в│ 0,66 │ 1,188 │ 1,27 │
│поперечном сечении канала, м │ │ │ │
│Ширина канала, мм │ 150 │ 545 │ 570 │
│Зазор для прохода рабочей│ 4 │ 4,5 │ 5 │
│среды в канале, мм │ │ │ │
│Приведенная длина канала, м │ 1,12 │ 1,01 │ 0,8 │
│Площадь поперечного сечения│ 0,0045 │ 0,0243 │ 0,0283 │
│коллектора (угловое отверстие│ │ │ │
│на пластине), м2 │ │ │ │
│Наибольший диаметр условного│ 65(80) │ 200 │ 200 │
│прохода присоединяемого│ │ │ │
│штуцера, мм │ │ │ │
│Коэффициент общего│ 19,3 │ 15 │ 15 │
│гидравлического сопротивления│ ───────── │ ───────── │ ────────── │
│ │ Re(0,25) │ Re(0,25) │ Re(0,25) │
│Коэффициент гидравлического│ 1,5 │ 1,5 │ 1,5 │
│сопротивления штуцера дзета │ │ │ │
│Коэффициенты: │ │ │ │
│ А │ 0,368 │ 0,492 │ 0,492 │
│ Б │ 4,5 │ 3,0 │ 3,0 │
└─────────────────────────────┴────────────┴──────────────┴─────────────┘
┌─────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────┐
│ Показатель │ Тип пластины │
│ ├──────────────┬─────────────────┬────────────────┤
│ │ 0,3р │ 0,6р │ 0,5Пр │
├─────────────────────┼──────────────┼─────────────────┼────────────────┤
│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │
├─────────────────────┼──────────────┴─────────────────┼────────────────┤
│Тип аппарата │ Разборный │ Полуразборный │
│ │ │ │ │
│Расход теплоносителя│ 50 │ 200 │ 200 │
│(не более), м3/ч │ │ │ │
│ │ │ │ │
│Номинальная площадь│ │ │ │
│поверхности │ │ │ │
│теплообмена аппарата,│ │ │ │
│м2, и исполнение на│ │ │ │
│раме: │ │ │ │
│ консольной │ │ │ │
│(исполнение 1) │ От 3 до 10 │ От 10 до 25 │ - │
│ │ │ │ │
│ двухопорной │От 12,5 до 25 │ От 31,5 до 160 │ От 31,5 до 140 │
│(исполнение 2) │ │ │ │
│ │ │ │ │
│ трехопорной с │ - │ От 200 до 300 │ От 160 до 320 │
│промежуточной плитой│ │ │ │
│(исполнение 3) │ │ │ │
│ │ │ │ │
│Расчетное давление,│ 1(10) │ 1(10) │ 1,6(16) │
│МПа (кгс/см2) │ │ │ 2,5(25) │
│ │ │ │ │
│Габарит │ 650х400х1665 │ 605х750х1800 │ 2570х650х1860 │
│теплообменников, мм │ │ │ (3500) │
└─────────────────────┴──────────────┴─────────────────┴────────────────┘
┌──────────┬───────────────────────────┬────────────────┬───────────────┐
│ Условное │ Марка материала и │ Каучуковая │ Температура │
│обозначе- │ технические условия │ основа │рабочей среды, │
│ ние │ │ │ °С │
│прокладок │ │ │ │
├──────────┼───────────────────────────┼────────────────┼───────────────┤
│ 0 │ Резина 359 │ СКМС-30 и │От -20 до + 80 │
│ │ (ТУ 38-1051023-89) │ АРКМ-15 │ │
│ │ │ (бутадиенметил-│ │
│ │ │ стирольный │ │
│ │ │ каучук) │ │
│ 1 │ Резина 4326-Г │ СКН-18 │От -30 до +100 │
│ │ (ТУ 38-1051023-89) │ (бутадиеннит- │ │
│ │ │ рильный каучук)│ │
│ 2 │ Резина 51-3042 │ СКЭПТ │ До 150 │
│ │ (ТУ 38-1051023-89) │(этиленпропилен-│ │
│ │ │диеновый каучук)│ │
│ 3 │ Резина 51-1481 │ СКЭП │ До 150 │
│ │ (ТУ 38-1051023-89) │(этиленпропилен-│ │
│ │ │диеновый каучук)│ │
│ 4 │ Резина ИРП-1225 │СКФ-32 и ИСКФ-26│От -30 до +200 │
│ │ (ТУ 38-1051023-89) │ (фторированный │ │
│ │ │ каучук) │ │
└──────────┴───────────────────────────┴────────────────┴───────────────┘
Пример условного обозначения пластинчатого разборного теплообменного аппарата: теплообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 - теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 
, на консольной раме, в коррозионностойком исполнении, материал пластин и патрубков - сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки - теплостойкая резина 359; схема компоновки:
, на консольной раме, в коррозионностойком исполнении, материал пластин и патрубков - сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки - теплостойкая резина 359; схема компоновки:
,что означает: над чертой - число каналов в каждом ходе для греющей воды, под чертой - то же, для нагреваемой воды.
Дополнительный канал со стороны хода нагреваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.
Из рассматриваемых трех теплообменников наиболее целесообразно применение теплообменников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообменники надежно работают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 
).
).Пластины попарно сварены по контуру, образуя блок. Между двумя сваренными пластинами имеется закрытый (сварной) канал для теплофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают давление в них до 1 МПа (10 ).
).Теплообменники типа Р 0,3р могут применяться в системах теплоснабжения при отсутствии теплообменников типа РС 0,5Пр и параметрах теплоносителей до 1,0 МПа (до 10 ), до 150°С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 ).
), до 150°С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 ).Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменников РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоносителей не более 0,6 МПа (6 ), до 150°С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 ).
), до 150°С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 ).1. Методика расчета пластинчатых водоподогревателей основана на использовании в них всего располагаемого напора теплоносителей с целью получения максимальной скорости каждого теплоносителя и соответственно максимального значения коэффициента теплопередачи или при неизвестных располагаемых напорах по оптимальной скорости нагреваемой воды, как и при подборе кожухотрубных водоподогревателей.
В первом случае оптимальное соотношение числа ходов для греющей 
и нагреваемой 
воды находится по формуле
и нагреваемой воды находится по формуле
Если соотношение ходов получается >2, то для повышения скорости воды целесообразна несимметричная компоновка, т.е. число ходов теплообменивающихся сред будет неодинаковым (рис. 1-3 настоящего приложения). При несимметричной компоновке получается смешанное движение потоков: в части каналов - противоток, в части - прямоток, что снижает температурный напор установки по сравнению с противоточным характером движения теплообменивающихся сред, который имеет место при симметричной компоновке, и в определенной степени уменьшает выгоду от повышения скорости воды при несимметричной компоновке. Поэтому для исключения смешанного тока теплоносителей более эффективно водоподогревательную установку собирать из двух или нескольких раздельных теплообменников с симметричной компоновкой, включенных последовательно по теплоносителю, у которого получается большее число ходов, и параллельно - по другому теплоносителю. При этом обвязка соединительными трубопроводами должна обеспечить противоток в каждом теплообменнике.
|
|
| 1778 × 1019 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1931 × 1069 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 2068 × 1523 пикс. Открыть в новом окне | |
2. При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость принимается исходя из получения таких же потерь давления в установке по нагреваемой воде, как при применении кожухотрубного водоподогревателя - 100 - 150 кПа, что соответствует скорости воды в каналах 
м/с.
м/с.Поэтому, выбрав тип пластины рассчитываемого водоподогревателя горячего водоснабжения, по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде 
:
:
, (2)
- живое сечение одного межпластинчатого канала.3. Компоновка водоподогревателя симметричная, т.е. 
. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды
. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды
. (3)
; (4)
. (5)В случае если соотношение ходов, определенное по формуле (1), оказалось >2 (при подстановке 
кПа, а 
кПа - для I ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в формулах (4) или (5) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.
кПа, а кПа - для I ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в формулах (4) или (5) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.
, 
, от греющей воды к стенке пластины определяется по формуле
.
, 
, от стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле
.
, определяется по формуле
, (8)где 
- коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7 - 0,85.
- коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7 - 0,85.8. При заданной величине расчетной производительности 
и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору 
определяется необходимая поверхность нагрева 
по формуле (1) прил. 5.
и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору определяется необходимая поверхность нагрева по формуле (1) прил. 5.При сборке водоподогревателя из двух раздельных теплообменников и более теплопроизводительность уменьшается соответственно в 2 раза и более.
, (9)
- поверхность нагрева одной пластины, 
.В одноходовых теплообменниках четыре штуцера для подвода и отвода греющей и нагреваемой воды располагаются на одной неподвижной плите. В многоходовых теплообменниках часть штуцеров должна располагаться на подвижной плите, что вызывает некоторые сложности при эксплуатации. Поэтому целесообразней вместо устройства многоходового теплообменника разбить его по числу ходов на раздельные теплообменники, соединенные по одному теплоносителю последовательно, а по другому - параллельно, с соблюдением противоточного движения.
. (10)