Действующий
и 
определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов 
следует определять с учетом податливости соединений по формуле
, (11)где 
- гибкость всего элемента относительно оси Y (рис.2), вычисленная по расчетной длине 
без учета податливости;
- гибкость всего элемента относительно оси Y (рис.2), вычисленная по расчетной длине без учета податливости;
- гибкость отдельной ветви относительно оси I-I (см. рис.2), вычисленная по расчетной длине ветви 
; при 
меньше семи толщин 
ветви принимают 
;
- коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле
, (12)
- расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис.2,а - 4 шва, на рис.2,б - 5 швов);
- расчетная длина элемента, м;
- расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов);
- коэффициент податливости соединений, который следует определять по формулам 
При определении 
диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение 
соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.
диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.┌────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│ │ Коэффициент k_c при │
│ Вид соединений ├──────────────────┬───────────────────┤
│ │центральном сжатии│ сжатии с изгибом │
├────────────────────────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
│1. Гвозди │ 1 │ 1 │
│ │ ──────── │ ─────── │
│ │ 10d(2) │ 5d(2) │
│ │ │ │
│2. Стальные цилиндрические на- │ │ │
│гели: │ │ │
│ │ 1 │ 1 │
│а) диаметром <= 1/7 толщины со- │ ──────── │ ─────── │
│единяемых элементов │ 5d(2) │ 2,5d(2) │
│ │ │ │
│б) диаметром > 1/7 толщины со- │ 1,5 │ 3 │
│единяемых элементов │ ──────── │ ─────── │
│ │ ad │ ad │
│ │ │ │
│3. Дубовые цилиндрические на- │ 1 │ 1,5 │
│гели │ ──────── │ ─────── │
│ │ d(2) │ d(2) │
│ │ │ │
│ │ │ 1,4 │
│4. Дубовые пластинчатые нагели │ - │ ─────── │
│ │ │ дельта b_пл │
│ │ │ │
│5. Клей │ 0 │ 0 │
│ │
│ Примечание: Диаметры гвоздей и нагелей d, толщину элементов а,│
│ширину b_пл и толщину дельта пластинчатых нагелей следует принимать в│
│см. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
При определении 
диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.
диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину 
, принятую для крайних четвертей длины элемента.
, принятую для крайних четвертей длины элемента.Гибкость составного элемента, вычисленного по формуле (11), следует принимать не более гибкости 
отдельных ветвей, определяемой по формуле
отдельных ветвей, определяемой по формуле
, (13)где 
- сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси Y (см. рис. 2);
- сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси Y (см. рис. 2);
- площадь сечения брутто элемента;
- расчетная длина элемента.Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось X на рис. 2), следует определить как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п. 4.7.
Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость 
ветви в формуле (11) следует принимать равной:
ветви в формуле (11) следует принимать равной:
, (14)
приведено на рис. 2.4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:
и 
следует определять по сечению опертых ветвей;б) гибкость элемента относительно оси Y (см. рис.2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;
в) при определении гибкости относительно оси Х (см. рис.2) момент инерции следует определять по формуле
, (15)
и 
- моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей.4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле
, (16)
- площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;
- коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл. 1 прил. 4 (для элементов постоянного сечения 
);
- коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.3 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами.
, (17)
- расчетное сопротивление изгибу;
- расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов 
; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто 
, умноженному на коэффициент 
; значения 
для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл.13. При определении 
ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.┌────────────────────┬──────────┬───────────────────────────────────────┐
│ Обозначение коэф- │ Число │Значение коэффициентов для расчета │
│ фициентов │ слоев в │изгибаемых составных элементов при │
│ │ элементе │пролетах, м │
│ │ ├──────┬────────┬───────┬───────────────┤
│ │ │ 2 │ 4 │ 6 │ 9 и более │
├────────────────────┼──────────┼──────┼────────┼───────┼───────────────┤
│ │ 2 │ 0,7 │ 0,85 │ 0,9 │ 0,9 │
│ k_w │ 3 │ 0,6 │ 0,8 │ 0,85 │ 0,9 │
│ │ 10 │ 0,4 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,85 │
├────────────────────┼──────────┼──────┼────────┼───────┼───────────────┤
│ │ 2 │ 0,45 │ 0,65 │ 0,75 │ 0,8 │
│ k_ж │ 3 │ 0,25 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │
│ │ 10 │ 0,07 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │
│ │
│ Примечание. Для промежуточных значений величины пролета и числа│
│слоев коэффициенты определяются интерполяцией. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
, (18)
- статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;
- момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;