Действующий
r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х или Y.
где - гибкость всего элемента относительно оси Y (рис.2), вычисленная по расчетной длине без учета податливости;
- гибкость отдельной ветви относительно оси I-I (см. рис.2), вычисленная по расчетной длине ветви ; при меньше семи толщин ветви принимают ;
- расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис.2,а - 4 шва, на рис.2,б - 5 швов);
- расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов);
При определении диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.
┌────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────┐
│ │ Коэффициент k_c при │
│ Вид соединений ├──────────────────┬───────────────────┤
│ │центральном сжатии│ сжатии с изгибом │
├────────────────────────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
│1. Гвозди │ 1 │ 1 │
│ │ ──────── │ ─────── │
│ │ 10d(2) │ 5d(2) │
│ │ │ │
│2. Стальные цилиндрические на- │ │ │
│гели: │ │ │
│ │ 1 │ 1 │
│а) диаметром <= 1/7 толщины со- │ ──────── │ ─────── │
│единяемых элементов │ 5d(2) │ 2,5d(2) │
│ │ │ │
│б) диаметром > 1/7 толщины со- │ 1,5 │ 3 │
│единяемых элементов │ ──────── │ ─────── │
│ │ ad │ ad │
│ │ │ │
│3. Дубовые цилиндрические на- │ 1 │ 1,5 │
│гели │ ──────── │ ─────── │
│ │ d(2) │ d(2) │
│ │ │ │
│ │ │ 1,4 │
│4. Дубовые пластинчатые нагели │ - │ ─────── │
│ │ │ дельта b_пл │
│ │ │ │
│5. Клей │ 0 │ 0 │
│ │
│ Примечание: Диаметры гвоздей и нагелей d, толщину элементов а,│
│ширину b_пл и толщину дельта пластинчатых нагелей следует принимать в│
│см. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
При определении диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.
Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину , принятую для крайних четвертей длины элемента.
Гибкость составного элемента, вычисленного по формуле (11), следует принимать не более гибкости отдельных ветвей, определяемой по формуле
где - сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси Y (см. рис. 2);
Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось X на рис. 2), следует определить как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п. 4.7.
Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) следует принимать равной:
формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:
4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;
б) гибкость элемента относительно оси Y (см. рис.2) определяется по в) при определении гибкости относительно оси Х (см. рис.2) момент инерции следует определять по формуле
4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле
- коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл. 1 прил. 4 (для элементов постоянного сечения );