(Действующий) Свод правил СП 20.13330.2011"СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
в) для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
;
г) при расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по трем низшим собственным формам колебаний (двум изгибных и одной крутильной или смешанным крутильно-изгибным).
Примечание - При расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа А и В (см. 11.1.6), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5).
11.1.9 Усилия и перемещения при учете динамической реакции по s собственным формам определяются по формуле
, (11.9)
где X - суммарные усилия или перемещения;
- усилия или перемещения по s-й форме колебаний.
11.1.10 Предельное значение частоты собственных колебаний , Гц, следует определять по таблице 11.5.
Таблица 11.5
Ветровые районы
(принимаются по карте 3 приложения Ж)
, Гц
= 0,3
= 0,15
Iа
0,85
2,6
I
0,95
2,9
II
1,1
3,4
III
1,2
3,8
IV
1,4
4,3
V
1,6
5,0
VI
1,7
5,6
VII
1,9
5,9
806 × 784 пикс.     Открыть в новом окне
Значение логарифмического декремента колебаний следует принимать:
а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций = 0,3;
б) для стальных сооружений футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах = 0,15.
11.1.11 Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления следует определять для расчетной поверхности сооружения или отдельной конструкции, для которой учитывается корреляция пульсаций.
Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.
Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рисунок 11.2), то коэффициент следует определять по таблице 11.6 в зависимости от параметров и , принимаемых по таблице 11.7.
Таблица 11.6
, м
Коэффициент при , м, равном
5
10
20
40
80
160
350
0,1
0,95
0,92
0,88
0,83
0,76
0,67
0,56
5
0,89
0,87
0,84
0,80
0,73
0,65
0,54
10
0,85
0,84
0,81
0,77
0,71
0,64
0,53
20
0,80
0,78
0,76
0,73
0,68
0,61
0,51
40
0,72
0,72
0,70
0,67
0,63
0,57
0,48
80
0,63
0,63
0,61
0,59
0,56
0,51
0,44
160
0,53
0,53
0,52
0,50
0,47
0,44
0,38
При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний Д.1 приложения Д, при этом для решетчатых сооружений в качестве расчетной поверхности необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.
Таблица 11.7
Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность
zoy
b
h
zox
0,4а
h
хоу
b
а
11.1.12 Коэффициент надежности по ветровой нагрузке следует принимать равным 1,4.

11.2 Пиковая ветровая нагрузка

Для элементов ограждения и узлов их крепления необходимо учитывать пиковые положительные и отрицательные воздействия ветровой нагрузки, нормативные значения которых определяются по формуле
228 × 30 пикс.     Открыть в новом окне
, (11.10)
где - нормативное значение давления ветра (11.1.4);
- эквивалентная высота (11.1.5);
и - коэффициенты, учитывающие, соответственно, изменение давления и пульсаций давления ветра на высоте (11.1.6 и 11.1.8);
- пиковые значения аэродинамических коэффициентов положительного давления (+) или отсоса (-);
- коэффициенты корреляции ветровой нагрузки, соответствующие положительному давлению (+) и отсосу (-); значения этих коэффициентов приведены в таблице 11.8 в зависимости от площади ограждения А, с которой собирается ветровая нагрузка.
Таблица 11.8
А,
<2
5
10
>20
1,0
0,9
0,8
0,75
1,0
0,85
0,75
0,65
Аэродинамические коэффициенты и , как правило, определяются на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах. Для отдельно стоящих прямоугольных в плане зданий значения этих коэффициентов приведены на схеме Д.1.17 приложения Д.1.
Примечание - При определении пиковой ветровой нагрузки (формула (11.10)) принято, что конструктивные элементы ограждения и узлы их крепления к зданию являются достаточно жесткими и в них не возникает заметных динамических усилий и перемещений. В случае если собственные частоты системы "элементы ограждения - их несущие конструкции - элементы их крепления" менее 1,5 Гц, расчетные значения пиковой ветровой нагрузки должны быть уточнены на основе результатов динамического расчета указанной системы конструктивных элементов.

11.3 Резонансное вихревое возбуждение

11.3.1 Для зданий и сооружений, удовлетворяющих условию h / d > 10, необходимо проводить их поверочный расчет на резонансное вихревое возбуждение; здесь h - высота сооружения, d - его характерный поперечный размер в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра.
11.3.2 Критические скорости ветра , при которых происходит резонансное вихревое возбуждение по i-й собственной форме колебаний, определяются по формуле
, м/с, (11.11)
где , Гц, - собственная частота колебаний по i-й изгибной собственной форме;
d, м, - поперечный размер сооружения;
St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально или по справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0,2; для сечений с острыми кромками (в т.ч. и прямоугольных) - St = 0,11.
11.3.3 Резонансное вихревое возбуждение не возникает в том случае, если
, (11.12)
где - максимальная скорость ветра на уровне , определяемая по формуле