d - диаметр стержня гибкого упора или анкера, см;

- ширина площади смятия бетона упором, см;

, , m - принимаются согласно 9.19.

Я.2 Сдвигающее усилие , приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:

, кН; (Я.5)

, кН, (Я.6)

где - площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, ;

- угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (Я.5) и (Я.6) вместо следует подставлять произведение , где - угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25% полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

Я.3 При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие , приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (Я.5), заменяя выражением (где - в см).

Я.4 Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах - аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

1.1 Усилие натяжения высокопрочного болта следует определять по формуле

, (1.1)

где - контролируемое усилие натяжения болта;

- потери усилий натяжения от усадки и ползучести бетона плиты и слоя раствора под плитой.

При конструкции болтового объединения по рисунку 1.1 потери допускается определять по формуле

, (1.2)

где 50 см - суммарная толщина плиты и слоя раствора по оси отверстия.

1.2 Во фрикционном соединении железобетонной плиты со стальным поясом (через слой цементно-песчаного раствора или при непосредственном контакте) при условии очистки пояса сдвигающее усилие, приходящееся на один высокопрочный болт, должно отвечать условию

, (1.3)

где - усилие натяжения высокопрочного болта, принимаемое по 1.1 настоящего приложения;

k = 1,3 - коэффициент безопасности;

f - коэффициент трения, принимаемый равным:

0,60 - при омоноличивании шва цементно-песчаным раствором или при плите из монолитного железобетона;

0,45 - при непосредственном контакте сборного железобетона со сталью.

1894 × 1087 пикс.     Открыть в новом окне

2.1 Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа, под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле

, (2.1)

где - условное сопротивление грунта, кПа, принимаемое по таблицам 2.1 - 2.3 настоящего приложения;

b - ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b = 6 м;

d - глубина заложения фундамента, м, принимаемая по 2.2 настоящего приложения;

- осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать =19,62 ;

, - коэффициенты, принимаемые по таблице 2.4 настоящего приложения.

Таблица 2.1

Таблица 2.2

Таблица 2.3

Таблица 2.4

Величину условного сопротивления для твердых супесей, суглинков и глин ( ) следует определять по формуле

(2.2)

и принимать, кПа: для супесей - не более 981; для суглинков - 1962; для глин - 2943,

где - предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности.

Расчетное сопротивление осевому сжатию оснований из невыветрелых скальных грунтов R, кПа, следует определять по формуле

, (2.3)