Действующий
Я.2 Сдвигающее усилие , приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:
Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (Я.5) и (Я.6) вместо следует подставлять произведение , где - угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.
Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25% полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.
Я.3 При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие , приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (Я.5), заменяя выражением (где - в см).
Я.4 Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах - аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.
Приложение 1 (обязательное) Расчеты по прочности объединения железобетона и стали высокопрочными болтами, обжимающими железобетон
1.2 Во фрикционном соединении железобетонной плиты со стальным поясом (через слой цементно-песчаного раствора или при непосредственном контакте) при условии очистки пояса сдвигающее усилие, приходящееся на один высокопрочный болт, должно отвечать условию
0,60 - при омоноличивании шва цементно-песчаным раствором или при плите из монолитного железобетона;
2.1 Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа, под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле
b - ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b = 6 м;
- осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать =19,62 ;
Грунты | Коэффициент пористости е | Условное сопротивление пылевато-глинистых (непросадочных) грунтов основания, кПа, в зависимости от показателя текучести | ||||||
0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | ||
Супеси при | 0,5 | 343 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - |
0,7 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - | - | |
Суглинки при | 0,5 | 392 | 343 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 |
0,7 | 343 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - | |
1,0 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - | - | |
Глины при | 0,5 | 588 | 441 | 343 | 294 | 245 | 196 | 147 |
0,6 | 490 | 343 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | |
0,8 | 392 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - | |
1,1 | 294 | 245 | 196 | 147 | 98 | - | - | |
Примечания1 Для промежуточных значений и определяются по интерполяции.2 При значениях числа пластичности в пределах 5-10 и 15-20 следует принимать средние значения , приведенные в таблице 2.1 соответственно для супесей, суглинков и глин. |