- площадь стальных горизонтальных элементов нижнего пояса.

В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (Э.2) следует принимать:

; (Э.5)

; (Э.6)

,

где , , см, принимаются по 9.15.

Величины и , относящиеся к i-й точке сечения, в которой определяются напряжения, следует принимать по 9.10.

Остальные обозначения, принятые в формулах (Э.3) - (Э.6), соответствуют 9.5 и рисунку 9.1.

Э.2 При расчете статически неопределимых систем на температурные воздействия и усадку бетона геометрические характеристики сечения следует принимать по Э.1.

Ю.1 Распределение концевого сдвигающего усилия следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания (см. рисунок Ю.1).

1827 × 1495 пикс.     Открыть в новом окне

При этом:

; (Ю.1)

, (Ю.2)

где , - интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с рисунком Ю.1;

, - принимаются по 9.28 и 9.29.

Ю.2 При распределении околоопорного сдвигающею усилия от поперечных сил следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (рисунок Ю.1); при этом ордината в середине околоопорного участка равна

, (Ю.3)

Ю.3 Распределение местных сосредоточенных сдвигающих усилий (от заанкеривания высокопрочной арматуры, примыкания ванты или раскоса и т.д.) в удаленных от конца плиты зонах следует принимать по симметричной треугольной эпюре с длиной основания . (рисунок Ю.1).

Ю.4 При определении сдвигающих усилий длины расчетных участков следует принимать (рисунок Ю.1):

;

- для концевых участков и в местах приложения сосредоточенных сил, а также в местах, примыкающих к указанному участку;

; - на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

Я.1 Сдвигающее усилие , приходящееся на один гибкий упор, должно отвечать следующим условиям прочности:

для гибких упоров в виде прокатных швеллеров, двутавров, уголков без подкрепляющих ребер

, кН; (Я.1)

для гибких упоров в виде круглых стержней при

,кH; (Я.2)

для гибких упоров в виде круглых стержней при l/d>4,2

, кН. (Я.3)

Для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть, кроме того, выполнено условие

, кН. (Я.4)

В формулах (Я.1) - (Я.4):

- сумма радиуса закругления и наибольшей толщины полки прокатного профиля, см;

- толщина стенки прокатного профиля, см;

l - длина круглого стержня гибкого упора, см;

d - диаметр стержня гибкого упора или анкера, см;

- ширина площади смятия бетона упором, см;

, , m - принимаются согласно 9.19.

Я.2 Сдвигающее усилие , приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:

, кН; (Я.5)

, кН, (Я.6)

где - площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, ;

- угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (Я.5) и (Я.6) вместо следует подставлять произведение , где - угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25% полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

Я.3 При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие , приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (Я.5), заменяя выражением (где - в см).

Я.4 Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах - аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.