в напрягаемой арматуре - ;

- предельная относительная деформация усадки бетона, принимаемая по 9.9;

б) от температурных воздействий

, (Э.2)

где - коэффициент линейного расширения стали и бетона;

;

- принимается по таблице 6.14;

- принимается по 9.10;

Е - равно , , , при определении напряжений соответственно в бетоне, стальной балке, ненапрягаемой и напрягаемой арматуре;

, - приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки;

Z - расстояние от центра тяжести до фибры, где определяется .

В случаях повышения или понижения температуры стальной части конструкции в формуле (Э.2) следует принимать:

; (Э.3)

; (Э.4)

где - площадь стальных вертикальных элементов (стенки, вертикальных полок поясных уголков, ламелей);

- площадь стальных горизонтальных элементов нижнего пояса.

В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (Э.2) следует принимать:

; (Э.5)

; (Э.6)

,

где , , см, принимаются по 9.15.

Величины и , относящиеся к i-й точке сечения, в которой определяются напряжения, следует принимать по 9.10.

Остальные обозначения, принятые в формулах (Э.3) - (Э.6), соответствуют 9.5 и рисунку 9.1.

Э.2 При расчете статически неопределимых систем на температурные воздействия и усадку бетона геометрические характеристики сечения следует принимать по Э.1.

Ю.1 Распределение концевого сдвигающего усилия следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания (см. рисунок Ю.1).

1827 × 1495 пикс.     Открыть в новом окне

При этом:

; (Ю.1)

, (Ю.2)

где , - интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с рисунком Ю.1;

, - принимаются по 9.28 и 9.29.

Ю.2 При распределении околоопорного сдвигающею усилия от поперечных сил следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (рисунок Ю.1); при этом ордината в середине околоопорного участка равна

, (Ю.3)

Ю.3 Распределение местных сосредоточенных сдвигающих усилий (от заанкеривания высокопрочной арматуры, примыкания ванты или раскоса и т.д.) в удаленных от конца плиты зонах следует принимать по симметричной треугольной эпюре с длиной основания . (рисунок Ю.1).

Ю.4 При определении сдвигающих усилий длины расчетных участков следует принимать (рисунок Ю.1):

;

- для концевых участков и в местах приложения сосредоточенных сил, а также в местах, примыкающих к указанному участку;

; - на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

Я.1 Сдвигающее усилие , приходящееся на один гибкий упор, должно отвечать следующим условиям прочности:

для гибких упоров в виде прокатных швеллеров, двутавров, уголков без подкрепляющих ребер

, кН; (Я.1)

для гибких упоров в виде круглых стержней при

,кH; (Я.2)

для гибких упоров в виде круглых стержней при l/d>4,2

, кН. (Я.3)

Для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть, кроме того, выполнено условие

, кН. (Я.4)

В формулах (Я.1) - (Я.4):